Приказ МЧС РФ от 14.12.2010 N 649 "О внесении изменений в Приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404" (Зарегистрировано в Минюсте России 20.01.2011 N 19546)

Топливо

такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину (кВт/м2) определять по формуле:

, (П3.53)

где:

d - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину (кВт/м2) определять по формуле:

, (П3.53.1)

где:

m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2·с);

- удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L - длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину m' (кг/(м2·с)) определять по формуле:

, (П3.53.2)

где:

- удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

- удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг·K);

- температура кипения жидкости при атмосферном давлении, K;

- температура окружающей среды, K.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений и m' по компонентам, для которых величины и m' максимальны.

Угловой коэффициент облученности определяется по формуле:

, (П3.54)

где:

, - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

, (П3.55)

, (П3.56)

, (П3.57)

, (П3.57.1)

, (П3.57.2)

, (П3.57.3)

, (П3.57.4)

, (П3.57.5)

, (П3.57.6)

, (П3.57.7)

где:

X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d - эффективный диаметр пролива, м;

L - длина пламени, м;

- угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и 3.59.1, принимая = 0.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

, (П3.58)

где:

F - площадь пролива, м2.

Длина пламени L (м) определяется по формулам:

при

, (П3.59)

при

, (П3.59.1)

где:

(П3.60)

m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2·с);

- плотность окружающего воздуха, кг/м3;

- плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;

- скорость ветра, м/с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра рассчитывается по формуле:

(П3.61)

Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле:

(П3.62)";

д) пункт 24 изложить в следующей редакции:

"24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).

Величина определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать равной 350 кВт/м2.

Значение определяется по формуле:

, (П3.63)

где:

H - высота центра огненного шара, м;

- эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара (м) определяется по формуле:

, (П3.64)

где:

m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.

Величину H допускается принимать равной .

Время существования огненного шара (с) определяется по формуле:

(П3.65)

Коэффициент пропускания атмосферы для огненного шара рассчитывается по формуле:

(П3.66)";

е) в пункте 28:

в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";

абзац шестой исключить;

ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:

"29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:

- зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;

- длина факела не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;

- наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;

- поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;

- воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным ;

- за пределами указанного сектора на расстояниях от до 1,5 тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;

- тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П.3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L равным , d равным , равным 0, а по формулам П3.53 - П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м2;

- при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;

- область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным );

- при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.".

9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики:

а) раздел I изложить в следующей редакции:

"I. Метод определения времени от начала
пожара до блокирования эвакуационных путей в результате
распространения на них опасных факторов пожара

Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:

(П5.1)

Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:

по повышенной температуре - +70 °C;

по тепловому потоку - 1400 Вт/м2;

по потере видимости - 20 м;

по пониженному содержанию кислорода - 0,226 ;

по каждому из токсичных газообразных продуктов горения - (CO2 - 0,11 , CO - , HCL - ).

Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;

зонный (зональный) метод:

для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д.);

полевой метод:

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);

для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т.д.).

При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.

Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара (с) по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:

по повышенной температуре:

; (П5.2)

по потере видимости:

; (П5.3)

по пониженному содержанию кислорода:

; (П5.4)

по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:

; (П5.5)

,(П5.6)

где:

- начальная температура воздуха в помещении, °C;

B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/;

Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;

Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

- удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;

- коэффициент теплопотерь;

- коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, м3;

- коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

E - начальное освещение, лк;

- предельная дальность видимости в дыму, м;

- дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2/кг;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3;

- удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.

Параметр Z определяется по формуле:

, при H 6 м, (П5.7)

где:

h - высота рабочей зоны, м;

H - высота помещения, м.

Высота рабочей зоны определяется по формуле:

, (П5.8)

где:

- высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

- разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.

Параметры A и n определяются следующим образом:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

, при n = 1; (П5.9)

для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:

, при n = 1,5; (П5.10)

для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала:

, при n = 3; (П5.11)

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени:

, при n = 2, (П5.12)

где:

- удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м2·с);

F - площадь пролива жидкости;

- время установления стационарного режима горения жидкости, с;

- линейная скорость распространения пламени, м/с;

b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром A, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени n, равным 1.

При отсутствии специальных требований значения и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.";

б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:

"При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной и шириной . Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.".

10. Дополнить Методику приложением N 6 следующего содержания:

Приложение N 6
к пункту 45 Методики

РЕКОМЕНДУЕМЫЙ МЕТОД
ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ ЧАСТОТ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ
МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА

Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:

а) на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации . При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается принимать равной:

- для магистральных газопроводов;

- для магистральных нефтепроводов;

б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:

для магистральных газопроводов:

j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;

j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода;

j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода;

для магистральных нефтепроводов:

j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3·Lp/D (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072·So (So - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);

j = 2 - трещины, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,0448·So;

j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,179·So.

Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1 ... 6 - таблица П6.1);

г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:

, (П6.1)

где:

- базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, ;

- относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;

д) величины для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

, (П6.2)

, (П6.3)

, (П6.4)

, (П6.5)

, (П6.6)

, (П6.7)

где:

, , , , , , , , - поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П6.1

Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных
данной причиной, на магистральных трубопроводах

Причина

Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, относительной доле аварии Поправочный коэффициент Значение поправочного коэффициента 1 2 Поправочный коэффициент , зависящий от толщины стенки трубопровода (мм) Поправочный коэффициент , зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): менее 0,8 м = 1 от 0,8 до 1 м = 0,93 более 1 м = 0,73 Поправочный коэффициент для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее - ННБ): на участках этих переходов = 0 вне этих участков = 1 Поправочный коэффициент переходов через искусственные препятствия: на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации = 2 вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства = 1 Поправочный коэффициент , учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве: для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов = 1 при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов = 0,07 Поправочный коэффициент , учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии: менее 5 = 2 от 5 до 10 = 1 более 10 = 0,03 Поправочный коэффициент , учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии: для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов = 1 при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.) = 0,16 Поправочный коэффициент , зависящий от диаметра трубопровода D (мм) Поправочный коэффициент , учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки: для водных преград = 5 для заболоченных участков = 2 при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ = 1 Поправочный коэффициент , зависящий от диаметра трубопровода D (мм) Задайте вопрос юристу: +7 (499) 703-46-71 - для жителей Москвы и Московской области +7 (812) 309-95-68 - для жителей Санкт-Петербурга и Ленинградской области Поиск Кодексы РФ Законы РФ Президент РФ Правительство РФ ВС РФ Нормативные акты Органы власти Статьи О проекте КОДИФИКАЦИЯ РФ © 2015-2025. Все права защищены.