См. Документы Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ
ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ
ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

ПРИКАЗ
от 18 июня 2003 г. N 314

ОБ УТВЕРЖДЕНИИ НОРМ
ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ "ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ
ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ
И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ"
(НПБ 105-03)

В соответствии с Федеральным законом от 21 декабря 1994 г. N 69-ФЗ "О пожарной безопасности" (Собрание законодательства Российской Федерации, 1994, N 35, ст. 3649; 1995, N 35, ст. 3503; 1996, N 17, ст. 1911; 1998, N 4, ст. 430; 2000, N 46, ст. 4537; 2001, N 1 (ч. I), ст. 2, N 33 (ч. I), ст. 3413; 2002, N 1 (ч. I), ст. 2, N 30, ст. 3033; 2003, N 2, ст. 167) и Указом Президента Российской Федерации от 21 сентября 2002 г. N 1011 "Вопросы Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий" (Собрание законодательства Российской Федерации, 2002, N 38, ст. 3585) приказываю:

1. Утвердить прилагаемые нормы пожарной безопасности "Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности" (НПБ 105-03).

2. Настоящий Приказ довести до заместителей Министра, начальников (руководителей) департаментов, начальника Главного управления Государственной противопожарной службы, начальников управлений и самостоятельных отделов центрального аппарата МЧС России, начальников региональных центров по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий, пожарно-технических научно-исследовательских и образовательных учреждений в установленном порядке.

Министр
С.К.ШОЙГУ

Не нуждается в государственной регистрации. Письмо Минюста России от 26 июня 2003 г. N 07/6463-ЮД.

Приложение
к Приказу МЧС России
от 18.06.2003 N 314

НОРМЫ
ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ "ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ
ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ
И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ"
(НПБ 105-03)

Настоящие нормы устанавливают методику определения категорий помещений и зданий (или частей зданий между противопожарными стенами - пожарных отсеков) <*> производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности в зависимости от количества и пожаровзрывоопасных свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов с учетом особенностей технологических процессов размещенных в них производств, а также методику определения категорий наружных установок производственного и складского назначения <**> по пожарной опасности.

--------------------------------

<*> Далее по тексту - помещений и зданий.

<**> Далее по тексту - наружные установки.

Методика определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности должна использоваться в проектно-сметной и эксплутационной документации на здания, помещения и наружные установки.

Категории помещений и зданий предприятий и учреждений определяются на стадии проектирования зданий и сооружений в соответствии с настоящими нормами и ведомственными нормами технологического проектирования, утвержденными в установленном порядке.

Требования норм к наружным установкам должны учитываться в проектах на строительство, расширение, реконструкцию и техническое перевооружение, при изменениях технологических процессов и при эксплуатации наружных установок. Наряду с настоящими нормами следует также руководствоваться положениями ведомственных норм технологического проектирования, касающихся категорирования наружных установок, утвержденных в установленном порядке.

В области оценки взрывоопасности настоящие нормы выделяют категории взрывопожароопасных помещений и зданий, более детальная классификация которых по взрывоопасности и необходимые защитные мероприятия должны регламентироваться самостоятельными нормативными документами.

Категории помещений и зданий, определенные в соответствии с настоящими нормами, следует применять для установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной и пожарной безопасности указанных помещений и зданий в отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещения помещений, конструктивных решений, инженерного оборудования.

Настоящие нормы не распространяются:

на помещения и здания для производства и хранения взрывчатых веществ (далее - ВВ), средств инициирования ВВ, здания и сооружения, проектируемые по специальным нормам и правилам, утвержденным в установленном порядке;

на наружные установки для производства и хранения ВВ, средств инициирования ВВ, наружные установки, проектируемые по специальным нормам и правилам, утвержденным в установленном порядке, а также на оценку уровня взрывоопасности наружных установок.

Термины и их определения приняты в соответствии с нормативными документами по пожарной безопасности.

Под термином "Наружная установка" в настоящих нормах понимается комплекс аппаратов и технологического оборудования, расположенных вне зданий, с несущими и обслуживающими конструкциями.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1. По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1 - В4, Г и Д, а здания - на категории А, Б, В, Г и Д.

    По  пожарной  опасности  наружные установки подразделяются на категории
А , Б , В , Г  и Д .
 н   н   н   н    н

2. Категории взрывопожарной и пожарной опасности помещений и зданий определяются для наиболее неблагоприятного в отношении пожара или взрыва периода, исходя из вида находящихся в аппаратах и помещениях горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов.

Категории пожарной опасности наружных установок определяются исходя из вида находящихся в наружных установках горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов.

3. Определение пожароопасных свойств веществ и материалов производится на основании результатов испытаний или расчетов по стандартным методикам с учетом параметров состояния (давления, температуры и т.д.).

Допускается использование справочных данных, опубликованных головными научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданных Государственной службой стандартных справочных данных.

Допускается использование показателей пожарной опасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту.

2. КАТЕГОРИИ ПОМЕЩЕНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ
И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

4. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 1.

5. Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям, приведенным в табл. 1, от высшей (А) к низшей (Д).

Таблица 1

┌─────────────┬───────────────────────────────────────────────────────────┐
│  Категория  │     Характеристика веществ и материалов, находящихся      │
│  помещения  │                (обращающихся) в помещении                 │
├─────────────┼───────────────────────────────────────────────────────────┤
│      1      │                             2                             │
├─────────────┼───────────────────────────────────────────────────────────┤
│      А      │Горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой│
│взрывопожаро-│вспышки  не  более 28 °C в  таком  количестве,  что   могут│
│опасная      │образовывать  взрывоопасные  парогазовоздушные  смеси,  при│
│             │воспламенении  которых  развивается  расчетное   избыточное│
│             │давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа.            │
│             │Вещества и материалы, способные  взрываться  и  гореть  при│
│             │взаимодействии с  водой,  кислородом  воздуха  или  друг  с│
│             │другом  в  таком  количестве,  что   расчетное   избыточное│
│             │давление взрыва в помещении превышает 5 кПа                │
├─────────────┼───────────────────────────────────────────────────────────┤
│      Б      │Горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости  с│
│взрывопожаро-│температурой вспышки более 28 °C, горючие жидкости  в таком│
│опасная      │количестве,   что    могут    образовывать    взрывоопасные│
│             │пылевоздушные или паровоздушные  смеси,  при  воспламенении│
│             │которых развивается расчетное избыточное давление взрыва  в│
│             │помещении, превышающее 5 кПа                               │
├─────────────┼───────────────────────────────────────────────────────────┤
│   В1 - В4   │Горючие  и  трудногорючие  жидкости,  твердые   горючие   и│
│пожароопасные│трудногорючие вещества и материалы  (в  том  числе  пыли  и│
│             │волокна),   вещества    и    материалы,    способные    при│
│             │взаимодействии с  водой,  кислородом  воздуха  или  друг  с│
│             │другом только гореть, при условии, что помещения, в которых│
│             │они имеются  в  наличии  или  обращаются,  не  относятся  к│
│             │категориям А или Б                                         │
├─────────────┼───────────────────────────────────────────────────────────┤
│      Г      │Негорючие вещества и материалы в горячем,  раскаленном  или│
│             │расплавленном   состоянии,   процесс   обработки    которых│
│             │сопровождается выделением лучистого тепла, искр и  пламени;│
│             │горючие  газы,  жидкости  и   твердые   вещества,   которые│
│             │сжигаются или утилизируются в качестве топлива             │
├─────────────┼───────────────────────────────────────────────────────────┤
│      Д      │Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии        │
├─────────────┴───────────────────────────────────────────────────────────┤
│Примечание. Разделение помещений на категории В1  -  В4  регламентируется│
│положениями, изложенными в табл. 4.                                      │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

3. МЕТОДЫ РАСЧЕТА КРИТЕРИЕВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ
ОПАСНОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ

Выбор и обоснование расчетного варианта

6. При расчете значений критериев взрывопожарной опасности в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором во взрыве участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий взрыва.

В случае если использование расчетных методов не представляется возможным, допускается определение значений критериев взрывопожарной опасности на основании результатов соответствующих научно-исследовательских работ, согласованных и утвержденных в установленном порядке.

7. Количество поступивших в помещение веществ, которые могут образовать взрывоопасные газовоздушные или паровоздушные смеси, определяется исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п. 6;

б) все содержимое аппарата поступает в помещение;

в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат, по прямому и обратному потокам в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.

Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:

времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;

120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;

300 с при ручном отключении.

Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает приведенные выше значения.

Под "временем срабатывания" и "временем отключения" следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в помещение. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения.

В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих федеральных министерств и других федеральных органов исполнительной власти по согласованию с Госгортехнадзором России на подконтрольных ему производствах и предприятиях и МЧС России;

г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на пол определяется (при отсутствии справочных данных) исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а остальных жидкостей - на 1 м2 пола помещения;

д) происходит также испарение жидкости из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей;

е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с.

8. Количество пыли, которое может образовать взрывоопасную смесь, определяется из следующих предпосылок:

а) расчетной аварии предшествовало пыленакопление в производственном помещении, происходящее в условиях нормального режима работы (например, вследствие пылевыделения из негерметичного производственного оборудования);

б) в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в помещение всей находившейся в аппарате пыли.

9. Свободный объем помещения определяется как разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическим оборудованием. Если свободный объем помещения определить невозможно, то его допускается принимать условно равным 80% геометрического объема помещения.

Расчет избыточного давления взрыва для горючих газов,
паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

10. Избыточное давление взрыва ДельтаP для индивидуальных горючих веществ, состоящих из атомов C, H, O, N, Cl, Br, I, F, определяется по формуле

                                          m Z    100  1
                 ДельтаP = (P    - P ) --------- --- ---,               (1)
                             max    0  V   ро    C    К
                                        св   г,п  ст

    где P    - максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной
         max
или  паровоздушной  смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально
или по справочным данным в соответствии с требованиями п. 3. При отсутствии
данных допускается принимать P    равным 900 кПа;
                              max
    P  - начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);
     0

m - масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле (6), а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле (11), кг;

Z - коэффициент участия горючего во взрыве, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению. Допускается принимать значение Z по табл. 2;

    V   - свободный объем помещения, м3;
     св
                                                                        -3
    ро    - плотность газа или пара при расчетной температуре t , кг x м  ,
      г,п                                                      p
вычисляемая по формуле:

                                       M
                       ро    = ------------------,                      (2)
                         г,п   V  (1 + 0,00367t )
                                0              р

                                       -1
    где M - молярная масса, кг x кмоль  ;
                                                -1
    V  - мольный объем, равный 22,413 м3 x кмоль  ;
     0
    t  - расчетная температура, °C.   В  качестве   расчетной   температуры
     р
следует  принимать  максимально  возможную температуру воздуха   в   данном
помещении  в  соответствующей  климатической зоне или максимально возможную
температуру  воздуха  по  технологическому  регламенту  с учетом возможного
повышения  температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной
температуры  t   по  каким-либо причинам определить не удается, допускается
              р
принимать ее равной 61 °C;
    C    -  стехиометрическая  концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % (об.),
     ст
вычисляемая по формуле:

                                     100
                           C   = -------------,                         (3)
                            ст   1 + 4,84 бета

                        n  - n    n
                         H    X    O
    где   бета =  n  +  ------- - --   -   стехиометрический    коэффициент
                   C       4      2
кислорода в реакции сгорания;
    n , n , n , n  - число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего;
     C   H   O   X
    К  -   коэффициент,    учитывающий    негерметичность    помещения    и
     н
неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать К  равным 3.
                                                          н

Таблица 2

┌───────────────────────────────────────────────────────────┬─────────────┐
│                   Вид горючего вещества                   │ Значение Z  │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────┤
│Водород                                                    │     1,0     │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────┤
│Горючие газы (кроме водорода)                              │     0,5     │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────┤
│Легковоспламеняющиеся  и  горючие  жидкости,  нагретые   до│     0,3     │
│температуры вспышки и выше                                 │             │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────┤
│Легковоспламеняющиеся и  горючие  жидкости,  нагретые  ниже│     0,3     │
│температуры вспышки, при  наличии  возможности  образования│             │
│аэрозоля                                                   │             │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────┤
│Легковоспламеняющиеся и  горючие  жидкости,  нагретые  ниже│      0      │
│температуры    вспышки,    при    отсутствии    возможности│             │
│образования аэрозоля                                       │             │
└───────────────────────────────────────────────────────────┴─────────────┘

11. Расчет ДельтаP для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в п. 10, а также для смесей может быть выполнен по формуле:

                                 m H  P  Z
                                    т  0     1
                     ДельтаP = ------------- --,                        (4)
                               V   ро  C  T  K
                                св   в  р  0

                                      -1
    где H  - теплота сгорания, Дж x кг  ;
         т
    ро  -  плотность  воздуха   до   взрыва   при   начальной   температуре
      в
          -3
T , кг x м  ;
 0
                                          -1    -1
    C  - теплоемкость   воздуха,   Дж x кг   x K     (допускается принимать
     р
                3        -1    -1
равной 1,01 x 10  Дж x кг   x K  );
    T  - начальная температура воздуха, K.
     0

12. В случае обращения в помещении горючих газов, легковоспламеняющихся или горючих жидкостей при определении значения массы m, входящей в формулы (1) и (4), допускается учитывать работу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности (ПУЭ), при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии.

При этом массу горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент К, определяемый по формуле:

                             К = AT + 1,                                (5)

    где  A  -  кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией,
 -1
с  ;

T - продолжительность поступления горючих газов и паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в объем помещения, с (принимается по п. 7).

13. Масса m, кг, поступившего в помещение при расчетной аварии газа определяется по формуле:

                         m = (V  + V ) ро ,                             (6)
                               а    т    r

    где V  - объем газа, вышедшего из аппарата, м3;
         а
    V  - объем газа, вышедшего из трубопроводов, м3.
     т
    При этом

                            V  = 0,01P V,                               (7)
                             а        1

    где P  - давление в аппарате, кПа;
         1
    V - объем аппарата, м3;

                           V  = V   + V  ,                              (8)
                            т    1т    2т

    где V   - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;
         1т
    V   - объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;
     2т

                              V   = qT,                                 (9)
                               1т

    q   -  расход  газа,  определяемый  в  соответствии  с  технологическим
регламентом  в  зависимости  от  давления  в  трубопроводе,  его  диаметра,
                                        -1
температуры газовой среды и т.д., м3 x с  ;
    T - время, определяемое по п. 7, с;

                               2       2             2
            V   = 0,01 пи P  (r  L  + r  L  + ... + r  L ),            (10)
             2т            2   1  1    2  2          n  n

    P  -  максимальное   давление   в   трубопроводе  по   технологическому
     2
регламенту, кПа;
    r - внутренний радиус трубопроводов, м;
    L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.

14. Масса паров жидкости m, поступивших в помещение при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения:

                        m = m  + m    + m      ,                       (11)
                             р    емк    св.окр

где m  - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;
     р
    m    - масса жидкости,  испарившейся с  поверхностей открытых емкостей,
     емк
кг;
    m       - масса  жидкости,  испарившейся  с  поверхностей,  на  которые
     св.окр
нанесен применяемый состав, кг.

При этом каждое из слагаемых в формуле (11) определяется по формуле:

                             m = W F  T,                               (12)
                                    и

                                       -1    -2
где W - интенсивность испарения, кг x с   x м  ;
    F  - площадь испарения,  м2,  определяемая  в  соответствии  с п.  7  в
     и
зависимости от массы жидкости m , вышедшей в помещение.
                               п

Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (11) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ.

    15.  Масса  m ,  кг,  вышедшей  в  помещение  жидкости  определяется  в
                 р
соответствии с п. 7.

16. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для не нагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле:

                             -6       _
                       W = 10   эта \/m P ,                            (13)
                                         н

    где эта - коэффициент, принимаемый по табл. 3 в зависимости от скорости
и температуры воздушного потока над поверхностью испарения;
    P  -  давление  насыщенного  пара  при  расчетной  температуре жидкости
     н
t ,  определяемое  по справочным данным в соответствии с требованиями п. 3,
 р
кПа.

Таблица 3

┌─────────────────────┬─────────────────────────────────────────┐
│ Скорость воздушного │Значение коэффициента эта при температуре│
│ потока в помещении, │        t, °C, воздуха в помещении       │
│            -1       ├────────┬───────┬────────┬───────┬───────┤
│       м x с         │   10   │   15  │   20   │   30  │  35   │
├─────────────────────┼────────┼───────┼────────┼───────┼───────┤
│         0           │   1,0  │  1,0  │  1,0   │  1,0  │  1,0  │
│         0,1         │   3,0  │  2,6  │  2,4   │  1,8  │  1,6  │
│         0,2         │   4,6  │  3,8  │  3,5   │  2,4  │  2,3  │
│         0,5         │   6,6  │  5,7  │  5,4   │  3,6  │  3,2  │
│         1,0         │  10,0  │  8,7  │  7,7   │  5,6  │  4,6  │
└─────────────────────┴────────┴───────┴────────┴───────┴───────┘

Расчет избыточного давления взрыва для горючих пылей

17. Расчет избыточного давления взрыва ДельтаP, кПа, производится по формуле (4), где коэффициент Z участия взвешенной пыли во взрыве рассчитывается по формуле:

                             Z = 0,5 F,                                (14)

где F - массовая доля частиц пыли размером менее критического, с превышением которого аэровзвесь становится взрывобезопасной, т.е. неспособной распространять пламя. В отсутствие возможности получения сведений для оценки величины Z допускается принимать Z = 0,5.

18. Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли, т, кг, образовавшейся в результате аварийной ситуации, определяется по формуле:

                               m = m   + m  ,                          (15)
                                    вз    ав

    где m   - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;
         вз
    m   -  расчетная  масса  пыли,  поступившей  в   помещение в результате
     ав
аварийной ситуации, кг.
    19. Расчетная масса взвихрившейся пыли m   определяется по формуле:
                                            вз

                             m   = К   m ,                             (16)
                              вз    вз  n

    где К  - доля  отложившейся в помещении  пыли,  способной   перейти  во
         вз
взвешенное   состояние   в   результате  аварийной ситуации. При отсутствии
экспериментальных   сведений  о  величине    К      допускается    полагать
                                              вз
К   = 0,9;
 вз
    m  - масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг.
     n
    20. Расчетная   масса  пыли,  поступившей  в  помещение  в   результате
аварийной ситуации, m  , определяется по формуле:
                     ав

                           m   = (m   + qT) К ,                        (17)
                            ав     ап        п

    где m   - масса горючей  пыли,  выбрасываемой в  помещение из аппарата,
         ап
кг;
    q -  производительность,    с    которой    продолжается    поступление
пылевидных веществ в аварийный  аппарат  по  трубопроводам  до  момента  их
                  -1
отключения, кг x с  ;
    T - время отключения, определяемое по пункту 7 в), с;
    К  -  коэффициент  пыления,  представляющий  отношение массы взвешенной
     п
в  воздухе  пыли  ко  всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение.
При   отсутствии   экспериментальных  сведений  о  величине  К  допускается
                                                              п
полагать:
    для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм - К  = 0,5;
                                                  п
    для пылей с дисперсностью менее 350 мкм - К  = 1,0.
                                               п
    Величина m   принимается в соответствии с п. п. 6 и 8.
              ап

21. Масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяется по формуле:

                              К
                               г
                         m  = -- (m  + m ),                            (18)
                          п   К    1    2
                               у

    где К  - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;
         г
    m  - масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в
     1
помещении за период времени между генеральными уборками, кг;
    m   -  масса  пыли,  оседающей  на  доступных для уборки поверхностях в
     2
помещении за период времени между текущими уборками, кг;
    К  - коэффициент   эффективности  пылеуборки.  Принимается  при  ручной
     у
пылеуборке:

сухой - 0,6;

влажной - 0,7.

При механизированной вакуумной уборке:

пол ровный - 0,9;

пол с выбоинами (до 5% площади) - 0,7.

Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок (ежесменно, ежесуточно и т.п.).

    22.  Масса пыли  m  (i = 1, 2), оседающей  на различных поверхностях  в
                      i
помещении  за межуборочный период, определяется по формуле:

                 m  = M  (1 - альфа) бета  (i = 1, 2),                 (19)
                  i    i                 i

   где M  = SUM M  - масса пыли,  выделяющаяся в объем помещения за  период
        1    j   1j
времени между генеральными пылеуборками, кг;
    M   - масса  пыли,   выделяемая   единицей   пылящего  оборудования  за
     1j
указанный период, кг;
    M  = SUM M   - масса пыли,  выделяющаяся в объем помещения  за   период
     2    j   2j
времени между текущими пылеуборками, кг;
    M   - масса  пыли,   выделяемая   единицей   пылящего  оборудования  за
     2j
указанный период, кг;
    альфа -  доля  выделяющейся  в  объем помещения пыли, которая удаляется
вытяжными  вентиляционными  системами.  При   отсутствии  экспериментальных
сведений о величине альфа полагают альфа = 0;
    бета , бета   -  доли    выделяющейся    в    объем    помещения  пыли,
        1      2
оседающей  соответственно   на   труднодоступных  и  доступных  для  уборки
поверхностях помещения (бета  + бета  = 1).
                            1       2
    При  отсутствии   сведений  о  величине  коэффициентов  бета  и   бета
                                                                1         2
допускается полагать бета  = 1, бета  = 0.
                         1          2
    23. Величина   M   (i  =  1,  2)   может    быть    также    определена
                    i
экспериментально (или по аналогии с действующими образцами  производств)  в
период максимальной загрузки оборудования по формуле:

                 M  = SUM(G   F  ) тау       (i = 1, 2),               (20)
                  i    j   1j  1j     i

    где G  , G  -  интенсивность    пылеотложений     соответственно     на
         1j   2j
труднодоступных     F    (м2)    и    доступных     F   (м2)      площадях,
                     1j                              2j
      -2    -1
кг x м   x с  ;
    тау , тау    -   промежуток   времени соответственно между генеральными
       1     2
и текущими пылеуборками, с.

Определение категорий В1 - В4 помещений

24. Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее по тексту - пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в табл. 4.

Таблица 4

┌───────────┬───────────────┬─────────────────────────────────────────────┐
│ Категория │Удельная пожар-│              Способ размещения              │
│ помещения │ная нагрузка g │                                             │
│           │на участке,    │                                             │
│           │       -2      │                                             │
│           │МДж x м        │                                             │
├───────────┼───────────────┼─────────────────────────────────────────────┤
│     В1    │  Более 2200   │               Не нормируется                │
├───────────┼───────────────┼─────────────────────────────────────────────┤
│     В2    │ 1401 - 2200   │                  См. п. 25                  │
├───────────┼───────────────┼─────────────────────────────────────────────┤
│     В3    │  181 - 1400   │                    То же                    │
├───────────┼───────────────┼─────────────────────────────────────────────┤
│     В4    │    1 - 180    │На любом участке пола помещения  площадью  10│
│           │               │м2.  Способ  размещения   участков   пожарной│
│           │               │нагрузки определяется согласно п. 25         │
└───────────┴───────────────┴─────────────────────────────────────────────┘

25. При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле:

                                   n      р
                              Q = SUM G  Q  ,                          (21)
                                  i=1  i  нi

    где G  - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;
         i
     р
    Q   -   низшая   теплота   сгорания  i-го  материала пожарной нагрузки,
     нi
        -1
МДж x кг  .
                                         -2
    Удельная пожарная нагрузка g, МДж x м  , определяется из соотношения:

                                      Q
                                  g = -,                               (22)
                                      S

    где S - площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2).
    В  помещениях категорий В1 - В4 допускается наличие нескольких участков
с  пожарной  нагрузкой,  не  превышающей значений, приведенных в табл. 4. В
помещениях  категории В4 расстояния между этими участками должны быть более
предельных.   В   табл.   5  приведены  рекомендуемые  значения  предельных
расстояний  l    в  зависимости  от величины критической плотности падающих
             пр             -2
лучистых  потоков q  , кВт/м  , для пожарной нагрузки, состоящей из твердых
                   кр
горючих  и  трудногорючих  материалов. Значения l  , приведенные в табл. 5,
                                                 пр
рекомендуются  при  условии,  если  H  > 11 м; если H < 11 м, то предельное
расстояние  определяется  как l = l   + (11 - H), где l   - определяется из
                                   пр                  пр
табл.  5,  H  -  минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до
нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.

Таблица 5

┌─────────┬──────┬──────┬───────┬───────┬────────┬────────┬───────┬───────┐
│  q  ,   │   5  │  10  │   15  │  20   │   25   │   30   │  40   │  50   │
│   кр    │      │      │       │       │        │        │       │       │
│       -2│      │      │       │       │        │        │       │       │
│кВт x м  │      │      │       │       │        │        │       │       │
├─────────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────┤
│l  , м   │  12  │   8  │   6   │   5   │    4   │   3,8  │  3,2  │  2,8  │
│ пр      │      │      │       │       │        │        │       │       │
└─────────┴──────┴──────┴───────┴───────┴────────┴────────┴───────┴───────┘
    Значения q     для   некоторых  материалов  пожарной нагрузки приведены
              кр
в табл. 6.

Таблица 6

┌──────────────────────────────────────────────┬──────────────┐
│                   Материал                   │            -2│
│                                              │q  , кВт x м  │
│                                              │ кр           │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Древесина (сосна влажностью 12%)              │     13,9     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Древесно-стружечные плиты                     │      8,3     │
│                      -3                      │              │
│(плотностью 417 кг x м  )                     │              │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Торф брикетный                                │     13,2     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Торф кусковой                                 │      9,8     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Хлопок-волокно                                │      7,5     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Слоистый пластик                              │     15,4     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Стеклопластик                                 │     15,3     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Пергамин                                      │     17,4     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Резина                                        │     14,8     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Уголь                                         │     35,0     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Рулонная кровля                               │     17,4     │
├──────────────────────────────────────────────┼──────────────┤
│Сено, солома (при минимальной влажности до 8%)│      7,0     │
└──────────────────────────────────────────────┴──────────────┘
    Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то значение q
                                                                         кр
определяется по материалу с минимальным значением q  .
                                                   кр
    Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями q   значения
                                                                кр
предельных расстояний принимаются l   >= 12 м.
                                   пр
    Для   пожарной   нагрузки,  состоящей  из  ЛВЖ  или  ГЖ,  рекомендуемое
расстояние  l    между  соседними  участками  размещения (разлива) пожарной
             пр
нагрузки рассчитывается по формулам:

                     l   >= 15 м          при H >= 11,                 (23)
                      пр

                    l   >= 26 - H          при H < 11.                 (24)
                     пр

Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки Q, определенное по формуле 21, отвечает неравенству:

                                        2
                           Q >= 0,64 g H ,
                                      т

то   помещение   будет   относиться  к категориям В1 или В2 соответственно.
Здесь  g  = 2200  МДж/м2  при   1401  МДж/м2 <= g >= 2200  МДж/м2  и  g   =
        т                                                              т
1400 МДж/м2 при 181 МДж/м2 <= g >= 1400 МДж/м2.

Определение избыточного давления взрыва
для веществ и материалов, способных взрываться и гореть
при взаимодействии с водой, кислородом воздуха
или друг с другом

26. Расчетное избыточное давление взрыва ДельтаP для веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, определяется по приведенной выше методике, полагая Z = 1 и принимая в качестве величины Hт энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодействия до конечных соединений), или экспериментально в натурных испытаниях. В случае когда определить величину ДельтаP не представляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа.

Определение избыточного давления взрыва для взрывоопасных
смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли

27. Расчетное избыточное давление взрыва ДельтаP для гибридных взрывоопасных смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли, определяется по формуле:

                     ДельтаP = ДельтаP  + ДельтаP ,                    (25)
                                      1          2

    где ДельтаP  - давление взрыва, вычисленное для горючего газа  (пара) в
               1
соответствии с п. п. 10 и 11.
    ДельтаP  - давление взрыва, вычисленное для горючей пыли в соответствии
           2
с п. 17.

4. КАТЕГОРИИ ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

28. Здание относится к категории А, если в нем суммарная площадь помещений категории А превышает 5% площади всех помещений или 200 м2.

Допускается не относить здание к категории А, если суммарная площадь помещений категории А в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м2) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.

29. Здание относится к категории Б, если одновременно выполнены два условия:

здание не относится к категории А;

суммарная площадь помещений категорий А и Б превышает 5% суммарной площади всех помещений или 200 м2.

Допускается не относить здание к категории Б, если суммарная площадь помещений категорий А и Б в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м2) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.

30. Здание относится к категории В, если одновременно выполнены два условия:

здание не относится к категориям А или Б;

суммарная площадь помещений категорий А, Б и В превышает 5% (10%, если в здании отсутствуют помещения категорий А и Б) суммарной площади всех помещений.

Допускается не относить здание к категории В, если суммарная площадь помещений категорий А, Б и В в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 3500 м2) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.

31. Здание относится к категории Г, если одновременно выполнены два условия:

здание не относится к категориям А, Б или В;

суммарная площадь помещений категорий А, Б, В и Г превышает 5% суммарной площади всех помещений.

Допускается не относить знание к категории Г, если суммарная площадь помещений категорий А, Б, В и Г в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 5000 м2) и помещения категорий А, Б, В оборудуются установками автоматического пожаротушения.

32. Здание относится к категории Д, если оно не относится к категориям А, Б, В или Г.

5. КАТЕГОРИИ НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

33. Категории наружных установок по пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 7.

    34. Определение категорий наружных установок следует осуществлять путем
последовательной  проверки  их  принадлежности  к категориям, приведенным в
табл. 7, от высшей (А ) к низшей (Д ).
                     н             н

35. В случае, если из-за отсутствия данных представляется невозможным оценить величину индивидуального риска, допускается использование вместо нее следующих критериев.

Таблица 7

┌──────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Категория │    Категории отнесения наружной установки к той или иной     │
│ наружной │               категории по пожарной опасности                │
│установки │                                                              │
├──────────┼──────────────────────────────────────────────────────────────┤
│    А     │Установка относится к категории А , если в ней    присутствуют│
│     н    │                                 н                            │
│          │(хранятся, перерабатываются, транспортируются)  горючие  газы;│
│          │легковоспламеняющиеся  жидкости  с  температурой  вспышки   не│
│          │более 28 °C; вещества и/или материалы,  способные  гореть  при│
│          │взаимодействии с водой,  кислородом  воздуха   и/или   друг  с│
│          │другом; при условии, что величина  индивидуального  риска  при│
│          │возможном   сгорании   указанных   веществ   с    образованием│
│          │                          -6                                  │
│          │волн давления превышает 10   в  год  на  расстоянии  30  м  от│
│          │наружной установки                                            │
├──────────┼──────────────────────────────────────────────────────────────┤
│    Б     │Установка относится к категории Б  , если в  ней  присутствуют│
│     н    │                                 н                            │
│          │(хранятся, перерабатываются,  транспортируются)  горючие  пыли│
│          │и/или волокна; легковоспламеняющиеся жидкости  с  температурой│
│          │вспышки  более  28  °C; горючие  жидкости;  при  условии,  что│
│          │величина индивидуального риска при  возможном  сгорании  пыле-│
│          │и/или     паровоздушных    смесей    с    образованием    волн│
│          │                     -6                                       │
│          │давления превышает 10   в год на расстоянии 30 м  от  наружной│
│          │установки                                                     │
├──────────┼──────────────────────────────────────────────────────────────┤
│    В     │Установка относится  к категории В , если в  ней  присутствуют│
│     н    │                                  н                           │
│          │(хранятся, перерабатываются, транспортируются)  горючие  и/или│
│          │трудногорючие жидкости; твердые  горючие  и/или  трудногорючие│
│          │вещества и/или материалы (в том  числе  пыли  и/или  волокна);│
│          │вещества  и/или  материалы,  способные  при  взаимодействии  с│
│          │водой, кислородом воздуха  и/или  друг  с  другом  гореть;  не│
│          │реализуются  критерии,   позволяющие   отнести   установку   к│
│          │категориям     А   или   Б ;  при   условии,   что    величина│
│          │                н         н                                   │
│          │индивидуального   риска   при   возможном  сгорании  указанных│
│          │                                      -6                      │
│          │веществ  и/или материалов превышает 10   в год на   расстоянии│
│          │30 м от наружной установки                                    │
├──────────┼──────────────────────────────────────────────────────────────┤
│    Г     │Установка относится к категории Г , если в   ней  присутствуют│
│     н    │                                 н                            │
│          │(хранятся,   перерабатываются,   транспортируются)   негорючие│
│          │вещества  и/или  материалы  в   горячем,   раскаленном   и/или│
│          │расплавленном    состоянии,    процесс    обработки    которых│
│          │сопровождается  выделением   лучистого   тепла,   искр   и/или│
│          │пламени,  а  также  горючие  газы,  жидкости   и/или   твердые│
│          │вещества,  которые  сжигаются  или  утилизируются  в  качестве│
│          │топлива                                                       │
├──────────┼──────────────────────────────────────────────────────────────┤
│    Д     │Установка относится к категории Д , если  в ней   присутствуют│
│     н    │                                 н                            │
│          │(хранятся,  перерабатываются,  транспортируются)  в   основном│
│          │негорючие вещества и/или материалы в холодном состоянии  и  по│
│          │перечисленным  выше критериям она не  относится  к  категориям│
│          │А , Б , В , Г                                                 │
│          │ н   н   н   н                                                │
└──────────┴──────────────────────────────────────────────────────────────┘
    Для категорий А  и Б :
                   н    н

- горизонтальный размер зоны, ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией горючего выше нижнего концентрационного предела распространения пламени (НКПР), превышает 30 м (данный критерий применяется только для горючих газов и паров) и/или

- расчетное избыточное давление при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа.

    Для категории В :
                   н
    -  интенсивность  теплового  излучения  от  очага  пожара веществ и/или
материалов,  указанных  для  категории  В ,  на расстоянии 30 м от наружной
                                         н
установки превышает 4 кВт/м2.

6. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК

МЕТОД РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
ДЛЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ

Выбор и обоснование расчетного варианта

    36.  Выбор  расчетного  варианта  следует осуществлять с учетом годовой
частоты  реализации  и  последствий  тех  или  иных  аварийных  ситуаций. В
качестве расчетного для вычисления критериев пожарной опасности для горючих
газов  и  паров следует принимать вариант аварии, для которого произведение
годовой  частоты  реализации  этого  варианта  Q   и расчетного избыточного
                                                w
давления ДельтаP  при сгорании газопаровоздушных смесей в случае реализации
указанного варианта максимально, то есть:

                       G = Q  x ДельтаP = max.                         (26)
                            w

Расчет величины G производится следующим образом:

    а)   рассматриваются   различные  варианты  аварии  и  определяются  из
статистических  данных  или  на  основе годовой частоты аварий со сгоранием
газопаровоздушных смесей Q   для этих вариантов;
                          wi
    б)  для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по изложенной
ниже методике значения расчетного избыточного давления ДельтаP ;
                                                              i
    в)   вычисляются   величины   G  = Q    x  ДельтаP    для   каждого  из
                                   i    wi            i
рассматриваемых  вариантов  аварии,  среди  которых  выбирается  вариант  с
наибольшим значением G ;
                      i
    г)  в  качестве расчетного для определения критериев пожарной опасности
принимается вариант, в котором величина G  максимальна. При этом количество
                                         i
горючих  газов  и  паров,  вышедших  в атмосферу, рассчитывается  исходя из
рассматриваемого сценария аварии с учетом пунктов 38 - 43.

37. При невозможности реализации описанного выше метода в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в образовании горючих газопаровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров, наиболее опасных в отношении последствий сгорания этих смесей. В этом случае количество газов и паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается в соответствии с пунктами 38 - 43.

38. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие газовоздушные или паровоздушные смеси, определяется исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п. 36 или п. 37 (в зависимости от того, какой из подходов к определению расчетного варианта аварии принят за основу);

б) все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство;

в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат, по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.

Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:

- времени срабатывания систем автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с);

- 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;

- 300 с при ручном отключении.

Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает приведенные выше значения.

Под "временем срабатывания" и "временем отключения" следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в окружающее пространство. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения.

В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих министерств или ведомств по согласованию с Госгортехнадзором России на подконтрольных ему производствах и предприятиях и МЧС России;

г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на горизонтальную поверхность определяется (при отсутствии справочных или иных экспериментальных данных) исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,10 м2, а остальных жидкостей - на 0,15 м2;

д) происходит также испарение жидкостей из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей;

е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с.

39. Масса газа m, кг, поступившего в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле:

                           m = (V  + V ) x ро ,                        (27)
                                 а    т      г

    где V  - объем газа, вышедшего  из  аппарата,  м3;  V   -  объем  газа,
         а                                               т
                                                           -3
вышедшего из трубопровода, м3; ро  - плотность газа, кг x м  .
                                 г
    При этом:

                           V  = 0,01 x Р  x V,                         (28)
                            а           1

    где P  - давление в аппарате, кПа; V - объем аппарата, м3;
         1

                             V  = V   + V  ,                           (29)
                              т    1т    2т

    где V   - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;
         1т
    V   -  объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;
     2т

                              V   = q x T,                             (30)
                               1т

    где q - расход  газа,   определяемый  в  соответствии с технологическим
регламентом  в  зависимости  от  давления  в   трубопроводе,  его диаметра,
                                        -1
температуры газовой среды и т.д., м3 x с  ; T - время, определяемое  по  п.
38, с;

                                2         2               2
       V   = 0,01 x пи x P  x (r  x L  + r  x L  + ... + r  x L ),     (31)
        2т                2     1    1    2    2          n    n

    где P  - максимальное давление  в   трубопроводе   по  технологическому
         2
регламенту, кПа;  r  -  внутренний  радиус  трубопроводов,  м;  L  -  длина
трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.

40. Масса паров жидкости m, кг, поступивших в окружающее пространство при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения:

                    m = m  + m    + m       + m   ,                    (32)
                         р    емк    св.окр    пер

    где m  - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; m    -
         р                                                            емк
масса   жидкости,  испарившейся   с  поверхностей  открытых  емкостей,  кг;
m       - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые   нанесен
 св.окр
применяемый состав, кг; m    -  масса  жидкости,  испарившейся в окружающее
                         пер
пространство в случае ее перегрева, кг.
    При  этом  каждое  из  слагаемых  (m ,  m   ,  m      ) в  формуле (32)
                                        р    емк    св.окр
определяют из выражения:

                           m = W x F  x Т,                             (33)
                                    и

                                                  -1    -2
    где W -   интенсивность    испарения,   кг x с   x м  ;   F  -  площадь
                                                               и
испарения, м2, определяемая  в  соответствии  с  п.  38  в  зависимости  от
массы    жидкости  m ,   вышедшей   в    окружающее   пространство;   T   -
                    п
продолжительность   поступления  паров    легковоспламеняющихся   и горючих
жидкостей в окружающее пространство согласно п. 38, с.
    Величину m    определяют по формуле (при T  > T   ):
              пер                             а    кип

                           ┌                          ┐
                           │        2C  (T  - T   )   │
                           │          р   а    кип    │
               m    = min < 0,8m  : --------------- m  > ,             (34)
                пер        │    п         L          п│
                           │               исп        │
                           └                          ┘

    где m  - масса  вышедшей   перегретой   жидкости,   кг;  C  -  удельная
         п                                                    р
теплоемкость   жидкости    при     температуре    перегрева        жидкости
           -1    -1
T , Дж x кг   x K  ; T  -  температура  перегретой жидкости в  соответствии
 а                    а
с технологическим регламентом в технологическом аппарате или  оборудовании,
K; T    -  нормальная  температура     кипения жидкости, K; L    - удельная
    кип                                                      исп
теплота     испарения     жидкости   при температуре перегрева жидкости T ,
                                                                         а
       -1
Дж x кг  .

Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (32) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы.

    41.  Масса  m   вышедшей жидкости, кг, определяется в соответствии с п.
                 п
38.

42. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле:

                               -6     _
                         W = 10   x \/M x P ,                          (35)
                                           н

                                    -1
    где M - молярная масса, г x моль  ; P  -  давление насыщенного пара при
                                         н
расчетной  температуре   жидкости,  определяемое  по  справочным  данным  в
соответствии с требованиями п. 3, кПа.
    43.  Для  сжиженных  углеводородных  газов  (СУГ) при отсутствии данных
допускается  рассчитывать удельную массу испарившегося СУГ m    из пролива,
                                                            суг
      -2
кг x м  , по формуле:

                                                       -----
                  M                                   /  t
         m    = ---- x (T  - T ) x (2 x лямбда   x   /------ +
          суг   L        0    ж               тв   \/ пи x а
                 исп

                                --
                        5,1 x \/Re x лямбда  x t
                                           в
                      + ------------------------),                     (36)
                                   d

                                                 -1
    где  M  -  молярная  масса  СУГ,  кг  x  моль  ; L    - мольная теплота
                                                      исп
                                                         -1
испарения СУГ при начальной температуре СУГ Т , Дж x моль  ; T  - начальная
                                             ж                о
температура  материала,  на  поверхность  которого разливается СУГ, K; T  -
                                                                        ж
начальная  температура  СУГ,  K;  лямбда    -  коэффициент теплопроводности
                                        тв                       -1     -1
материала,  на  поверхность  которого  разливается  СУГ,  Вт x  м   x  K  ;
          лямбда
                тв
альфа = -----------  -  коэффициент  температуропроводности  материала,  на
         С   x ро
          тв     тв                              -1
поверхность  которого разливается  СУГ,  м2  x  с  ;   C    -  теплоемкость
                                                        тв
                                                                 -1     -1
материала,  на  поверхность которого  разливается  СУГ,   Дж x кг   x  K  ;
ро    -  плотность  материала, на поверхность  которого  разливается   СУГ,
  тв
        -3
кг  x  м  ; t -  текущее  время,  с, принимаемое   равным  времени  полного
                                         U x d
испарения СУГ, но не более 3600 с; Re = -----  -  число  Рейнольдса;  U   -
                                          v
                                           в
                                              -------
                                             /4 x F
                                 -1         /      n
скорость воздушного потока, м x с  ; d =   /-------- -  характерный  размер
                                         \/    пи
                                                            -1
пролива СУГ, м; v  - кинематическая вязкость воздуха, м2 x с  ; лямбда    -
                 в                                                    в
                                            -1    -1
коэффициент теплопроводности воздуха, Вт x м   x K  .
    Формула  38  справедлива  для  СУГ с  температурой   T   <=  T   .  При
                                                          ж       кип
температуре СУГ T   > T    дополнительно  рассчитывается  масса  перегретых
                 ж     кип
СУГ  m    формуле 34.

пер

Расчет горизонтальных размеров зон,
ограничивающих газо- и паровоздушные смеси с концентрацией
горючего выше НКПР, при аварийном поступлении горючих
газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся
жидкостей в открытое пространство

    44.    Горизонтальные   размеры   зоны,   м,   ограничивающие   область
концентраций,  превышающих  нижний  концентрационный предел распространения
пламени (C    ), вычисляют по формулам:
          НКПР

- для горючих газов (ГГ):

                                         m
                                          г     0,333
                 R     = 14,5632 x (-----------)     ;                 (37)
                  НКПР              ро  x C
                                      г    НКПР

- для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ):

                                  P               m
                           -       н  0,813        п    0,333
        R     = 3,1501 x \/K x (-----)      x (--------)     ,         (38)
         НКПР                   C              ро  x P
                                 НКПР            п    н

                                       M
                    ро    = -----------------------,
                      г,п   V  x (1 + 0,00367 x t )
                             0                   р

    где m  -  масса  поступивших  в  открытое пространство ГГ при аварийной
         г
ситуации, кг; ро  - плотность ГГ при  расчетной  температуре  и атмосферном
                г
                -3
давлении, кг x м  ; m   -  масса   паров   ЛВЖ,   поступивших   в  открытое
                     п
пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг; ро       -
                                                                   п
плотность паров ЛВЖ  при  расчетной  температуре  и атмосферном   давлении,
      -3
кг x м  ; P  - давление насыщенных паров  ЛВЖ  при  расчетной  температуре,
           н
кПа; K -  коэффициент,  принимаемый  равным:  K = T / 3600  для  ЛВЖ;  T  -
продолжительность  поступления  паров  ЛВЖ   в   открытое пространство,  с;
C     - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров
 НКПР
                                            -1
ЛВЖ, % (об.); M - молярная масса, кг x кмоль  ; V  - мольный объем,  равный
                 -1                              0
22,413 м3 x кмоль  ; t  - расчетная температура, °C. В качестве   расчетной
                      р
температуры    следует    принимать    максимально   возможную  температуру
воздуха  в соответствующей климатической зоне или максимальную    возможную
температуру   воздуха   по   технологическому     регламенту    с    учетом
возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения
расчетной  температуры  t   по  каким-либо  причинам определить не удается,
                         p
допускается принимать ее равной 61 °C.
    45.  За  начало  отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние
габаритные  размеры  аппаратов,  установок,  трубопроводов  и  т.п. Во всех
случаях значение R     должно быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ.
                  НКПР

Расчет избыточного давления и импульса волны давления
при сгорании смесей горючих газов и паров с воздухом
в открытом пространстве

46. Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяется масса m, кг, горючих газов и (или) паров, вышедших в атмосферу из технологического аппарата, в соответствии с пунктами 38 - 43.

47. Величину избыточного давления ДельтаP, кПа, развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей, определяют по формуле:

                            0,33         0,66    2           3
        ДельтаP = P  x (0,8m     / r + 3m     / r  + 5m   / r ),       (39)
                   0        пр           пр            пр

    где P  - атмосферное давление, кПа  (допускается  принимать  равным 101
         0
кПа); r - расстояние от  геометрического  центра газопаровоздушного облака,
м; m   - приведенная масса газа или пара, кг, вычисляется по формуле:
    пр

                       m   = (Q   / Q ) x m x Z,                       (40)
                        пр     сг    0

                                                                  -1
    где Q   -  удельная теплота сгорания газа  или  пара, Дж x  кг  ;  Z  -
         сг
коэффициент  участия  горючих  газов и паров в горении, который допускается
                                                         6        -1
принимать  равным   0,1; Q  - константа, равная 4,52 x 10  Дж x кг  ;  m  -
                          0
масса  горючих  газов  и  (или)  паров,   поступивших в результате аварии в
окружающее пространство, кг.

48. Величину импульса волны давления i, Па x с, вычисляют по формуле:

                                   0,66
                        i = 123 x m     / r.                           (41)
                                   пр

МЕТОД РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
ДЛЯ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ

49. В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горючих пылей следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий такого горения.

50. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси, определяется исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли.

51. Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле:

                            M = M   + M  ,                             (42)
                                 вз    ав

    где M - расчетная масса поступившей в окружающее  пространство  горючей
пыли, кг; M   - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; M    -    расчетная
           вз                                            ав
масса пыли, поступившей в результате аварийной ситуации, кг.
    52. Величина M   определяется по формуле:
                  вз

                          M   = K  x K   x M ,                         (43)
                           вз    г    вз    п

    где K  - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; K     -   доля
         г                                                    вз
отложенной вблизи аппарата пыли,  способной перейти во взвешенное состояние
в  результате  аварийной  ситуации.  В отсутствие экспериментальных  данных
о  величине  K   допускается принимать K   = 0,9; M  -  масса  отложившейся
              вз                        вз         п
вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг.
    53. Величина M   определяется по формуле:
                  ав

                      M   = (M   + q x T) x K ,                        (44)
                       ав     ап             п

    где M   - масса  горючей  пыли, выбрасываемой в окружающее пространство
         ап
при  разгерметизации  технологического   аппарата,   кг;   при   отсутствии
ограничивающих  выброс  пыли  инженерных  устройств следует полагать, что в
момент   расчетной   аварии   происходит   аварийный  выброс  в  окружающее
пространство  всей  находившейся в аппарате пыли; q - производительность, с
которой  продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по
                                              -1
трубопроводам до момента их отключения, кг x с  ;     T - расчетное   время
отключения,  с,  определяемое  в   каждом   конкретном  случае   исходя  из
реальной  обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы
автоматики,  если  вероятность  ее  отказа  не превышает 0,000001 в год или
обеспечено  резервирование  ее  элементов  (но не более 120 с); 120 с, если
вероятность  отказа  системы  автоматики  превышает  0,000001  в  год  и не
обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении; K    -
                                                                      п
коэффициент   пыления,  представляющий   отношение   массы   взвешенной   в
воздухе   пыли   ко    всей    массе  пыли,   поступившей  из  аппарата.  В
отсутствие  экспериментальных  данных  о величине K  допускается принимать:
                                                   п
0,5  -  для  пылей  с  дисперсностью  не  менее  350 мкм; 1,0 - для пылей с
дисперсностью менее 350 мкм.

54. Избыточное давление ДельтаP для горючих пылей рассчитывается следующим образом:

    а) определяют приведенную массу горючей пыли m  , кг, по формуле:
                                                  пр

                        m   = M x Z x H  / H  ,                        (45)
                         пр            т    то

    где M -  масса   горючей  пыли,  поступившей  в  результате  аварии   в
окружающее пространство, кг;    Z -  коэффициент  участия  пыли  в горении,
значение  которого   допускается   принимать   равным  0,1.   В   отдельных
обоснованных  случаях  величина  Z  может  быть снижена, но не менее чем до
                                         -1
0,02; H  - теплота сгорания пыли, Дж x кг  ; H   - константа,   принимаемая
       т                                      то
               6        -1
равной 4,6 x 10  Дж x кг  ;
    б) вычисляют расчетное избыточное давление ДельтаP, кПа, по формуле:

                            0,33         0,66    2           3
        ДельтаP = P  x (0,8m     / r + 3m     / r  + 5m   / r ),       (46)
                   0        пр           пр            пр

    где r - расстояние от  центра  пылевоздушного  облака,  м.  Допускается
отсчитывать величину r от геометрического центра технологической установки;
P  - атмосферное давление, кПа.
 0

55. Величину импульса волны давления i, Па x с, вычисляют по формуле:

                                  0,66
                          i = 123m     / r.                            (47)
                                  пр

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ

56. Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара (или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке):

- пожар проливов ЛВЖ, ГЖ или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли);

- "огненный шар" - крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при разрыве резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резервуара.

Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения.

                                                     -2
    57.  Интенсивность теплового излучения q, кВт x м  , для пожара пролива
жидкости или при горении твердых материалов вычисляют по формуле:

                           q = E  x F  x тау,                          (48)
                                f    q

    где E  -   среднеповерхностная   плотность теплового излучения пламени,
         f
       -2
кВт x м  ; F   -  угловой  коэффициент  облученности;  тау  -   коэффициент
            q
пропускания атмосферы.
    Значение E  принимается на основе имеющихся  экспериментальных  данных.
              f
Для  некоторых  жидких  углеводородных  топлив  указанные данные приведены
в табл. 8.
    При отсутствии данных допускается принимать величину Е  равной: 100 кВт
                                                          f
    -2                      -2                               -2
x  м    для  СУГ, 40 кВт x м   для нефтепродуктов, 40 кВт x м   для твердых
материалов.

Таблица 8

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени
в зависимости от диаметра очага и удельная массовая
скорость выгорания для некоторых жидких
углеводородных топлив

┌─────────────────┬────────────────────────────────────────────────┬──────────────────┐
│     Топливо     │                               -2               │        M,        │
│                 │                   E  , кВт x м                 │        -2    -1  │
│                 │                    f                           │  кг x м   x с    │
│                 ├─────────┬─────────┬────────┬─────────┬─────────┤                  │
│                 │d = 10 м │d = 20 м │d = 30 м│d = 40 м │d = 50 м │                  │
├─────────────────┼─────────┼─────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────────────────┤
│   СПГ (метан)   │   220   │   180   │  150   │   130   │   120   │       0,08       │
├─────────────────┼─────────┼─────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────────────────┤
│       СУГ       │   80    │   63    │   50   │   43    │   40    │       0,10       │
│ (пропан-бутан)  │         │         │        │         │         │                  │
├─────────────────┼─────────┼─────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────────────────┤
│     Бензин      │   60    │   47    │   35   │   28    │   25    │       0,06       │
├─────────────────┼─────────┼─────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────────────────┤
│    Дизельное    │   40    │   32    │   25   │   21    │   18    │       0,04       │
│     топливо     │         │         │        │         │         │                  │
├─────────────────┼─────────┼─────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────────────────┤
│      Нефть      │   25    │   19    │   15   │   12    │   10    │       0,04       │
├─────────────────┴─────────┴─────────┴────────┴─────────┴─────────┴──────────────────┤
│   Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м  или  более  50  м  следует  принимать│
│величину E  такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.         │
│          f                                                                          │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле:

                                    -----
                                   /4 x F
                            d =   / -----,                             (49)
                                \/   пи

где F - площадь пролива, м2.

Вычисляют высоту пламени H, м, по формуле:

                                    M       0,61
                     H = 42d (-------------)    ,                      (50)
                                      -----
                              ро  x \/g x d
                                в

                                                                 -2     -1
    где M - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг x  м   x  с  ;
                                           -3                -2
ро  - плотность окружающего воздуха, кг x м  ; g = 9,81 м x с   - ускорение
  в
свободного падения.
    Определяют угловой коэффициент облученности F  по формулам:
                                                 q

                                   ------
                                  /2    2
                           F  = \/F  + F ,                             (51)
                            q      v    н

    где F ,   F  - факторы облученности  для  вертикальной и горизонтальной
         v     н
площадок соответственно, определяемые с помощью выражений:

          ┌                                     -----                         ----------------- ┐
      1   │1            h        h             /S - 1       A                /(A + 1) x (S - 1) │
F  = -- x │- x arctg(--------) - - x {arctg(  / -----) - -------- x arctg(  / ----------------)}│; (52)
 v   пи   │S            -----    S          \/  S + 1       -----         \/  (A - 1) x (S + 1) │
          │            /2                                  /2                                   │
          │          \/S  - 1                            \/A  - 1                               │
          └                                                                                     ┘

          ┌                        -----------------                            ----------------- ┐
     1    │(B - 1 / S)            /(B + 1) x (S - 1)    (A - 1 / S)            /(A + 1) x (S - 1) │
F  = -- x │------─---- x arctg(  / -----------------) - ----------- x arctg(  / -----------------)│; (53)
 н   пи   │    -----           \/  (B - 1) x (S + 1)        -----           \/  (A - 1) x (S + 1) │
          │   /2                                           /2                                     │
          │ \/B  - 1                                     \/A  - 1                                 │
          └                                                                                       ┘

                             2    2
                       A = (h  + S  + 1) / (2 x S);                    (54)

                                    2
                          B = (1 + S ) / (2 x S);                      (55)

                               S = 2r / d;                             (56)

                               h = 2H / d,                             (57)

где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м.

Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле:

                                     -4
                 тау = exp [-7,0 x 10   x (r - 0,5d)].                  (58)

                                                       -2
    58. Интенсивность теплового излучения  q,   кВт x м  ,   для "огненного
шара" вычисляют по формуле (48).
    Величину E  определяют на основе  имеющихся  экспериментальных  данных.
              f
                                           -2
Допускается принимать E  равным 450 кВт x м  .
                       f
    Значение F  вычисляют по формуле
              q

                                 H / D  + 0,5
                                      s
                F  = ------------------------------------,             (59)
                 q       ┌                           ┐
                         │              2           2│1,5
                     4 x │(H / D  + 0,5)  + (r / D ) │
                         │      s                 s  │
                         └                           ┘

    где: H - высота  центра "огненного  шара", м; D  -  эффективный диаметр
                                                   s
"огненного  шара",  м;  r -  расстояние от облучаемого объекта до точки  на
поверхности земли непосредственно под центром "огненного шара", м.
    Эффективный диаметр "огненного шара" D  определяют по формуле:
                                          s

                                     0,327
                           D  = 5,33m     ,                            (60)
                            s

где m - масса горючего вещества, кг.

    Величину H определяют  в   ходе  специальных  исследований. Допускается
принимать величину H равной D  / 2.
                             s
    Время существования "огненного шара" t , с, определяют по формуле:
                                          s

                                       0,303
                             t  = 0,92m     .                          (61)
                              s

Коэффициент пропускания атмосферы тау рассчитывают по формуле:

                        ┌                  ------          ┐
                        │         -4      /2    2          │
              тау = exp │-7,0 x 10   x (\/r  + H  - D  / 2)│.          (62)
                        └                            s     ┘

7. МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА

59. Настоящий метод применим для расчета величины индивидуального риска (далее по тексту - риска) на наружных установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей, и тепловое излучение при сгорании веществ и материалов.

    60.  Величину  индивидуального  риска  R  при сгорании газо-, паро- или
                                            в
пылевоздушных смесей рассчитывают по формуле:

                                 n
                           R  = SUM Q   x Q   ,                        (63)
                            в   i=1  вi    впi

    где  Q   - годовая частота  возникновения  i-й аварии с горением газо-,
          вi
паро- или пылевоздушной смеси на рассматриваемой наружной установке, 1/год;
Q     -  условная  вероятность поражения человека, находящегося на заданном
 впi
расстоянии  от  наружной  установки,  избыточным  давлением  при реализации
указанной аварии i-го типа; n - количество типов рассматриваемых аварий.
    Значения Q   определяют из статистических данных или на основе методик,
              вi
изложенных  в нормативных документах, утвержденных в установленном порядке.
В  формуле  (63) допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную
аварию,   величина  Q   для  которой  принимается  равной  годовой  частоте
                     в
возникновения  пожара  с  горением газо-, паро- или пылевоздушных смесей на
наружной  установке по нормативным документам, утвержденным в установленном
порядке,  а  значение  Q    вычислять,  исходя  из  массы  горючих веществ,
                        вп
вышедших в атмосферу, в соответствии с пп. 37 - 43.
    61.  Величину индивидуального риска R  при возможном сгорании веществ и
                                         п
материалов, указанных в табл. 7 для категории B , рассчитывают по формуле:
                                               н

                                 n
                           R  = SUM Q   x Q   ,                        (64)
                            п   i=1  fi    fпi

    где  Q    -  годовая  частота  возникновения  пожара на рассматриваемой
          fi
наружной  установке  в  случае  аварии  i-го  типа,  1/год; Q    - условная
                                                             fпi
вероятность  поражения  человека,  находящегося  на  заданном расстоянии от
наружной установки, тепловым излучением при реализации аварии i-го типа;  n
- количество типов рассматриваемых аварий.
    Значение Q   определяют из статистических данных или на основе методик,
              fi
изложенных в нормативных документах, утвержденных в установленном порядке.
    В   формуле   (64)   допускается   учитывать   только   одну   наиболее
неблагоприятную  аварию, величина Q  для которой принимается равной годовой
                                   f
частоте   возникновения   пожара   на  наружной  установке  по  нормативным
документам, утвержденным в установленном порядке, а значение Q   вычислять,
                                                              fп
исходя  из  массы  горючих  веществ, вышедших в атмосферу, в соответствии с
пунктами 37 - 43.
    62.  Условную  вероятность Q    поражения человека избыточным давлением
                                впi
при  сгорании  газо-,  паро-  или  пылевоздушных  смесей на расстоянии r от
эпицентра определяют следующим образом:

- вычисляют избыточное давление ДельтаP и импульс i по методам, описанным в разделе 6 (методы расчета значений критериев пожарной опасности для горючих газов и паров или метод расчета значений критериев пожарной опасности для горючих пылей);

    - исходя из значений ДельтаP и i вычисляют  величину "пробит" - функции
P  по формуле:
 r

                           P  = 5 - 0,26ln (V),                        (65)
                            r

                                17500  8,4    290 9,3
                     где V = (--------)    + (---)   ,                 (66)
                              ДельтаP          i

    где ДельтаP - избыточное давление, Па; i - импульс волны давления, Па x
с;
    - с помощью табл. 9 определяют условную вероятность поражения человека.
Например,  при значении P  = 2,95 значение Q   = 2% = 0,02, а при P  = 8,09
                         r                  вп                     r
значение Q   = 99,9% = 0,999.
          вп
    63.  Условную  вероятность  поражения человека тепловым излучением Q
                                                                        fпi
определяют следующим образом:
    а) рассчитывают величину P  по формуле:
                              r

                                               1,33
                     P  = -14,9 + 2,56ln (t x q    ),                  (67)
                      r

    где  t - эффективное  время  экспозиции, с; q - интенсивность теплового
                    -2
излучения,   кВт x м  ,  определяемая  в  соответствии  с  методом  расчета
интенсивности теплового излучения (раздел 6).

Величину t находят:

1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов:

                             t = t  + x / u,                           (68)
                                  0

    где   t   -  характерное  время  обнаружения  пожара,  с   (допускается
           0
принимать t = 5 с);  x - расстояние от места расположения человека до зоны,
                                                                 -2
где интенсивность теплового  излучения  не  превышает  4  кВт x м  , м; u -
                                 -1                                   -1
скорость движения человека, м x с   (допускается принимать u = 5 м x с  );

2) для воздействия "огненного шара" - в соответствии с методом расчета интенсивности теплового излучения (раздел 6);

    б)  с  помощью  табл.  9  определяют условную вероятность Q   поражения
                                                               пi
человека тепловым излучением.

64. Если для рассматриваемой технологической установки возможен как пожар пролива, так и "огненный шар", в формуле (64) должны быть учтены оба указанных выше типа аварии.

Таблица 9

              Значения условной вероятности поражения человека
                        в зависимости от величины P
                                                   r
┌───────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────┐
│ Условная  │                        Величина P                           │
│вероятность│                                  r                          │
│ поражения ├─────┬─────┬─────┬──────┬─────┬─────┬─────┬──────┬─────┬─────┤
│     %     │  0  │  1  │  2  │  3   │  4  │  5  │  6  │  7   │  8  │  9  │
├───────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┤
│     0     │   - │2,67 │2,95 │ 3,12 │3,25 │3,36 │3,45 │ 3,52 │3,59 │3,66 │
│    10     │ 3,72│3,77 │3,82 │ 3,90 │3,92 │3,96 │4,01 │ 4,05 │4,08 │4,12 │
│    20     │ 4,16│4,19 │4,23 │ 4,26 │4,29 │4,33 │4,36 │ 4,39 │4,42 │4,45 │
│    30     │ 4,48│4,50 │4,53 │ 4,56 │4,59 │4,61 │4,64 │ 4,67 │4,69 │4,72 │
│    40     │ 4,75│4,77 │4,80 │ 4,82 │4,85 │4,87 │4,90 │ 4,92 │4,95 │4,97 │
│    50     │ 5,00│5,03 │5,05 │ 5,08 │5,10 │5,13 │5,15 │ 5,18 │5,20 │5,23 │
│    60     │ 5,25│5,28 │5,31 │ 5,33 │5,36 │5,39 │5,41 │ 5,44 │5,47 │5,50 │
│    70     │ 5,52│5,55 │5,58 │ 5,61 │5,64 │5,67 │5,71 │ 5,74 │5,77 │5,81 │
│    80     │ 5,84│5,88 │5,92 │ 5,95 │5,99 │6,04 │6,08 │ 6,13 │6,18 │6,23 │
│    90     │ 6,28│6,34 │6,41 │ 6,48 │6,55 │6,64 │6,75 │ 6,88 │7,05 │7,33 │
├───────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┤
│     -     │ 0,00│0,10 │0,20 │ 0,30 │0,40 │0,50 │0,60 │ 0,70 │0,80 │0,90 │
├───────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┤
│    99     │ 7,33│7,37 │7,41 │ 7,46 │7,51 │7,58 │7,65 │ 7,75 │7,88 │8,09 │
└───────────┴─────┴─────┴─────┴──────┴─────┴─────┴─────┴──────┴─────┴─────┘

Приложение
к НПБ 105-03

Рекомендуемое

РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТА Z УЧАСТИЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ НЕНАГРЕТЫХ
ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ ЖИДКОСТЕЙ ВО ВЗРЫВЕ

    Материалы настоящего   Приложения   применяются   для   случая   100m /
(ро    V  )   <   0,5C    ,   где   C       -    нижний    концентрационный
   г,п  св            нкпр           нкпр
предел распространения пламени газа или пара,  % (об.),  и для помещений  в
форме   прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более
5.
    1. Коэффициент Z участия горючих газов  и   паров легковоспламеняющихся
                                                          _
жидкостей во взрыве при заданном уровне значимости Q (C > C) рассчитывается
по формулам:

                                   1              1
                      при X     <= - L и Y     <= - S
                           нкпр    2      нкпр    2

                    -3                C
              5 x 10   пи              нкпр
          Z = ----------- ро    (C  + ------) X     Y     Z    ,        (1)
                   m        г,п   0   дельта   нкпр  нкпр  нкпр

                                   1             1
                       при X     > - L и Y     > - S
                            нкпр   2      нкпр   2

                         -3                C
                   5 x 10   пи              нкпр
               Z = ----------- ро    (C  + ------) F Z    ,             (2)
                        m        г,п   0   дельта     нкпр

    где C  - предэкспоненциальный множитель, % (об.), равный:
         0

при отсутствии подвижности воздушной среды для горючих газов:

                                      3   m
                        C  = 3,77 x 10  --------,                       (3)
                         0               ро V
                                          г  св

при подвижности воздушной среды для горючих газов:

                                    2     m
                         C  = 3 x 10  ---------,                        (4)
                          0           ро  V   U
                                        г  св

при отсутствии подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей:

                                   m x 100    0,41
                       C  = C  x (-----------)    ,                     (5)
                        0         C x ро  V
                                        п  св

при подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей:

                                  m x 100   0,46
                        C  = C  (----------)    ,                       (6)
                         0    н  C  ро  V
                                  н   п  св

m - масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения в соответствии с разд. 3, кг;

    дельта  -  допустимые  отклонения  концентрации  при  задаваемом уровне
                  -
значимости Q (C > C), приведенные в таблице П1;
    X    ,  Y    ,  Z     - расстояния  по  осям  X,  Y и  Z  от  источника
     нкпр    нкпр    нкпр
поступления  газа  или  пара, ограниченные нижним концентрационным пределом
распространения пламени соответственно, м; рассчитываются по формулам (10 -
12) приложения;

L, S - длина и ширина помещения, м;

F - площадь пола помещения, м2;

                                          -1
    U - подвижность воздушной среды, м x с  ;
    C   - концентрация  насыщенных  паров при расчетной температуре t , °C,
     н                                                               р
воздуха в помещении, % (об.).
    Концентрация C  может быть найдена по формуле:
                  н

                                        P
                                         н
                               C  = 100 --,                             (7)
                                н       P
                                         0

где P  - давление насыщенных паров при расчетной   температуре   (находится
     н
из справочной литературы), кПа;
    P  - атмосферное давление, равное 101 кПа.
     0

Таблица 1

┌───────────────────────────────┬──────────────────────┬──────────────────┐
│    Характер распределения     │              -       │      дельта      │
│         концентраций          │       Q (C > C)      │                  │
├───────────────────────────────┼──────────────────────┼──────────────────┤
│Для    горючих    газов     при│         0,1          │       1,29       │
│отсутствии          подвижности├──────────────────────┼──────────────────┤
│воздушной среды                │         0,05         │       1,38       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │         0,01         │       1,53       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,003         │       1,63       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,001         │       1,70       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │       0,000001       │       2,04       │
├───────────────────────────────┼──────────────────────┼──────────────────┤
│Для    горючих    газов     при│         0,1          │       1,29       │
│подвижности воздушной среды    ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │         0,05         │       1,37       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │         0,01         │       1,52       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,003         │       1,62       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,001         │       1,70       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │       0,000001       │       2,03       │
├───────────────────────────────┼──────────────────────┼──────────────────┤
│Для паров легковоспламеняющихся│         0,1          │       1,19       │
│жидкостей    при     отсутствии├──────────────────────┼──────────────────┤
│подвижности воздушной среды    │         0,05         │       1,25       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │         0,01         │       1,35       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,003         │       1,41       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,001         │       1,46       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │       0,000001       │       1,68       │
├───────────────────────────────┼──────────────────────┼──────────────────┤
│Для паров легковоспламеняющихся│         0,1          │       1,21       │
│жидкостей    при    подвижности├──────────────────────┼──────────────────┤
│воздушной среды                │         0,05         │       1,27       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │         0,01         │       1,38       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,003         │       1,45       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │        0,001         │       1,51       │
│                               ├──────────────────────┼──────────────────┤
│                               │       0,000001       │       1,75       │
└───────────────────────────────┴──────────────────────┴──────────────────┘
                                      -
    Величина уровня значимости Q (C > C) выбирается  исходя из особенностей
                                                        -
технологического процесса. Допускается принимать Q (C > C) равным 0,05.

2. Величина коэффициента Z участия паров легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве может быть определена по графику, приведенному на рисунке.

Рисунок

Значения X определяются по формуле:

                               *              *
                         C  / C , если C  <= C ;
                          н             н
                    X = {              *                                (8)
                         1, если C  > C ,
                                  н

         *
    где C  - величина, задаваемая соотношением:

                             *
                            C  = фи C  ,                                (9)
                                     ст

    где фи - эффективный коэффициент  избытка  горючего, принимаемый равным
 1,9.
    3. Расстояния X    , Y     и Z     рассчитываются по формулам:
                   нкпр   нкпр    нкпр

                                        дельта C
                                                0  0,5
                    X     = K  L (K  ln(---------))   ;                (10)
                     нкпр    1     2      C
                                           нкпр

                                        дельта C
                                                0  0,5
                    Y     = K  S (K  ln(---------))   ;                (11)
                     нкпр    1     2      C
                                           нкпр

                                        дельта C
                                                0  0,5
                    Z     = K  H (K  ln(---------))   ;                (12)
                     нкпр    3     2      C
                                           нкпр

    где  K  - коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих  газов  и
          1
1,1958 для легковоспламеняющихся жидкостей;
    K   - коэффициент, принимаемый равным 1 для горючих  газов  и K  = T /
     2                                                             2
3600 для легковоспламеняющихся жидкостей;
    K   -  коэффициент,  принимаемый  равным  0,0253  для горючих газов при
     3
отсутствии  подвижности  воздушной  среды;  0,02828  для  горючих газов при
подвижности  воздушной  среды;  0,04714 для легковоспламеняющихся жидкостей
при    отсутствии    подвижности    воздушной    среды    и    0,3536   для
легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды;
    H - высота помещения, м.
    При  отрицательных значениях логарифмов расстояния X    , Y     и Z
                                                        нкпр   нкпр    нкпр
принимаются равными 0.
Задайте вопрос юристу:
+7 (499) 703-46-71 - для жителей Москвы и Московской области
+7 (812) 309-95-68 - для жителей Санкт-Петербурга и Ленинградской области