ФЕДЕРАЛЬНЫЙ ГОРНЫЙ И ПРОМЫШЛЕННЫЙ НАДЗОР РОССИИ

ПОСТАНОВЛЕНИЕ
от 5 июня 2003 г. N 51

ОБ УТВЕРЖДЕНИИ МЕТОДИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ
НА НАКОПИТЕЛЯХ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ

Госгортехнадзор России постановляет:

1. Утвердить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов.

2. Направить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов на государственную регистрацию в Министерство юстиции Российской Федерации.

Начальник
Госгортехнадзора России
В.М.КУЛЬЕЧЕВ

Утверждены
Постановлением
Госгортехнадзора России
от 5 июня 2003 г. N 51

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ
НА НАКОПИТЕЛЯХ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ

РД 03-607-03

Разработаны Управлением по надзору в химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности Госгортехнадзора России.

I. Общие положения

1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.

1.2. Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.

1.3. Методика позволяет определить показатели, характеризующие аварию:

- границы зоны затопления;

- время образования прорана;

- размеры и форма развития прорана;

- расходы и объемы жидких отходов, выливающихся по мере развития прорана;

- высота, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.

1.4. Методика предназначена для использования:

- организациями, эксплуатирующими хранилища;

- проектными организациями;

- экспертными центрами;

- другими организациями, по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;

- при декларировании безопасности гидротехнических сооружений (далее - ГТС);

- при определении последствий гидродинамической аварии;

- при определении возможности дальнейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.

II. Основные положения, принимаемые при расчете

2.1. Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обуславливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетном отношении на два этапа:

а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;

б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.

2.2. В методике приняты следующие допущения:

- поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;

- после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;

- гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна, больше критического, на участок, где уклон меньше критического, не рассматривается.

III. Расчет образования прорана
(процесса разрушения дамб)

3.1. В расчетах приняты следующие основные обозначения:

    H    -  максимальная разница между отметкой гребня ограждающей
     max
дамбы и отметкой, до которой могут вытекать жидкие отходы, м;
    F - площадь  заполнения  хранилища  (определяется  по  графику
зависимости площади (F) и объема (V) от уровня заполнения), кв. м;
    V    -  полный  объем  отходов  в  хранилище  (определяется по
     max
графику зависимости F и V от уровня заполнения), куб. м;
    l  - ширина гребня дамбы, м;
     0
    m     - заложение внутреннего откоса  дамбы  (отношение  длины
     отк.
горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м;
    n     - заложение внешнего откоса дамбы, м/м;
     отк.
    ро  - плотность частиц грунта, т/куб. м;
      s
    ро  - плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких
      ж
отходов), т/куб. м;
    ро  - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/куб. м;
      d
    ню -    кинематический   коэффициент   вязкости   жидкости   и
неконсолидированных отходов (жидких  отходов),  кв.  см/сек.  (Для
воды   кинематический   коэффициент  вязкости  равен  0,0101,  кв.
см/сек.);
    d - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.

3.2. Исходными данными для расчета являются:

- максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;

- зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;

- ширина гребня дамбы;

- заложение внутреннего откоса дамбы;

- заложение внешнего откоса дамбы;

- плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;

- средневзвешенный размер частиц грунта.

3.3. За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство:

                      y  = b  = h  = 0,5 м,                    (1)
                       0    0    0

    где:
    y  - начальная глубина прорана;
     0
    b  - начальная ширина прорана;
     0
    h  - начальная глубина потока.
     0
    На рис.  1 <*> представлена схема  расчета  размыва  гребня  и
пляжной зоны хвостохранилища.
    --------------------------------
    <*> Рисунки не приводятся.

    Задавая приращение  глубины  прорана  на каждом расчетном шаге
постоянным и равным ДЕЛЬТА y <= y , определяется приращение ширины
                                 0
прорана:

                                          b
                                           0
               ДЕЛЬТА b = ДЕЛЬТА y x -------------.            (2)
                                     y  + ДЕЛЬТА y
                                      0

    Задавая приращения размеров прорана (ДЕЛЬТА  y  и  ДЕЛЬТА  b),
определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя ДЕЛЬТА H.
Расчет ведется методом итераций.
    Определение параметров размыва прорана и потока производится в
расчетный i-ый промежуток времени:

    глубина прорана:     y  = y    + ДЕЛЬТА y;                 (3)
                          i    i-1

    ширина прорана:      b  = b    + ДЕЛЬТА b;                 (4)
                          i    i-1

    длина прорана (м):   l  = y  x (m     + n    ) + l .       (5)
                          i    i     отк.    отк.     0

    При достижении  y  = H    принимается,  что увеличение прорана
                     i    max
рассчитывается только за счет его расширения:

                      b  = b    + ДЕЛЬТА b',                   (6)
                       i    i-1

                                          y
                                           0
    где ДЕЛЬТА b' = 2,5 x ДЕЛЬТА y x -------------.            (7)
                                     y  + ДЕЛЬТА y
                                      0

                                       2
    Глубина потока в проране (м): h  = - H ,                   (8)
                                   i   3  i

    где H  определяется по формуле (30).
         i

    Расход потока в проране (куб. м/с):

                                3/2     __
                       Q  = mb H    x \/2g,                    (9)
                        i     i i

    где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0,31.
    Удельный расход потока в проране (кв. м/с):

                          Q
                           i            3/2
                     q  = -- = 1,373 x H   .                  (10)
                      i   b             i
                           i

    Скорость потока в проране (м/с):

                          Q
                           i             1/2
                    u  = ---- = 2,056 x H   .                 (11)
                     i   b h             i
                          i i

    Неразмывающая скорость  u   (м/с)  определяется  для заданного
                             0
значения d   и гидравлических параметров  потока  по  зависимостям
          ср
В.С. Кнороза:
    для 0,05 мм < d < 0,25 мм:

                             0,3       0,35 0,05
                           ню   (g ро )    d
                                     ж
               u   = 0,71 ------------------------;           (12)
                0i           _____________________
                            /               -0,25
                          \/0,0008 + (0,006R     )
                                            i

    для 0,25 мм < d < 1,5 мм:

                                                    0,7
                                            660R  ню
            0,136       0,432 0,292             i
 u   = 1,8ню     (g ро )     d     lg(---------------------); (13)
  0i                  ж                      0,35 0,24 1,81
                                      (g ро )    d    k
                                           ж

    для d > 1,5 мм;

                                          R
                           ______          i
                   u   = \/g ро d lg(11,5 --),                (14)
                    0i         ж          k

    где:
                 0,75
    k = 0,785 x d    ;
    R  - гидравлический радиус потока для  прямоугольного  сечения
     i
прорана, определяемый по формуле:

                               b h
                                i i
                        R  = -------- (м).                    (15)
                         i   b  + 2h
                              i     i

    Для частиц  грунтов  с  d  <  0,1  мм при определении значения
неразмывающей скорости необходимо учитывать силы  сцепления  между
частицами грунта.
    Неразмывающая скорость для связанных грунтов  определяется  по
формуле:

                     ____________________________________
                    / 2gm
        u   = 1,25\/------- x [(ро  - ро )d  + 0,044C  k],    (16)
         0i         2,6ро n       s     ж  э         гр
                         ж

    где:
    m - коэффициент условий работы, принимаем равным 1;
    d  -   эквивалентный   диаметр    отрывающихся    отдельностей
     э
связанного грунта (для супесей d  = 3 мм, для суглинков d  = 4 мм,
                                э                        э
для глины d  = 5 мм);
           э
    C   - нормативная усталостная прочность связанного  грунта  на
     гр
                        H
разрыв (Па): C   = 0,35С ;
              гр
     H
    C  - нормативное удельное сцепление грунта (Па);
    k - коэффициент  однородности,  допускается  принимать  равным
0,5;

                                   d
                                    э
                    n = 1 + -----------------.
                            (0,00005 + 0,3d )
                                           э

    Значение неразмывающей  скорости  определяется  по справочнику
проектировщика  "Гидротехнические  сооружения"  (под   ред.   В.П.
Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.).
    Величина гидравлической крупности  W   (м/с)  для  размываемых
                                        0
грунтов  в  проране  определяется в зависимости от диаметра частиц
грунта по формулам:

                                       2
                                  g x d  x ро
                                             ж
    при d <= 0,1 мм:         W  = ------------;               (17)
                              0     18 x ню

                                         g x ро
                                               ж   1/1,5
    при 0,1 мм < d < 0,6 мм: W  = d x (-----------)     ;     (18)
                              0                 __
                                       11,2 x \/ню

                                        1,2
                                   g x d   ро
                                             ж 1/1,8
    при 0,6 мм < d < 2,0 мм: W  = (-----------)     ;         (19)
                              0            0,2
                                   4,4 x ню

                                          ___________
    при d >= 2,0 мм:         W  = 1,2 x \/g x d x ро ,        (20)
                              0                     ж

    где g - ускорение силы тяжести (g = 981 см/кв. с).
    Время размыва элементарного объема прорана (с):

                             2 x ро  x ДЕЛЬТА W
                                   d           i
                 ДЕЛЬТА t  = -------------------,             (21)
                         i        мю  x Q
                                    i    i

    где ДЕЛЬТА W  - увеличение объема размытого прорана (куб. м):
                i

       ДЕЛЬТА W  = W  - W    = 0,5(b y l  - b   y   l   );    (22)
               i    i    i-1        i i i    i-1 i-1 i-1

    мю  - транспортирующая (размывающая) способность потока.
      i
    В зависимости  от  гидравлических параметров потока и диаметра
частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо  во
взвешенном, либо в донном состоянии.
    Если скорость потока u  >= 2,7u   и все частицы d <=  0,15  мм
                          i        0i
(переносятся во взвешенном состоянии), то величина мю   может быть
                                                     i
определена как:

                     u    - u
                      крi    0i 4    d  1,6
              мю  = (----------)  x (--)    x 0,01,           (23)
                i        3W          R
                           0          i

    где u   - критическая скорость потока (м/с) определяется:
         кр

                                      0,5
    при y  < H   :     u    = 2,63 x h   ;                    (24)
         i    max       крi           i

                                      0,2
    при y  = H   :     u    = 3,77 x h   .                    (25)
         i    max       крi           i

    Если u  < 2,7u   и  все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном
          i       0i
режиме), то величина мю  определяется по формуле:
                       i

                          u            u       d
                           i  3         0i        1,25
          мю  = 0,002 x (----)  x (1 - ---) x (--)    ,       (26)
            i              __          u       h
                         \/gd           i       i


    где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/кв. с).
    Объем жидкости, вытекающей из прудка за время ДЕЛЬТА t :
                                                          i

                                     2 x ро  x ДЕЛЬТА W
                                           d           i
        ДЕЛЬТА V  = Q  x ДЕЛЬТА t  = -------------------.     (27)
                i    i           i           мю
                                               i

    Общий объем, вытекший за время Т = SUM ДЕЛЬТА t :
                                                   i

                        V = SUM ДЕЛЬТА V .                    (28)
                                        i

    Понижение уровня в прудке:

                                  ДЕЛЬТА V
                                          i
                      ДЕЛЬТА H  = ---------.                  (29)
                              i       F

    Глубина слоя, вытекающего из прудка:

               H  = H    + ДЕЛЬТА y - ДЕЛЬТА H   .            (30)
                i    i-1                      i-1

    Глубину слоя, вытекающего  из  прудка  ДЕЛЬТА  H , можно также
                                                    i
определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.
    При i = 1 принимаем, что H  = y  и ДЕЛЬТА H  = 0.
                              0    0           0
    Расчет ведется до того момента,  когда V   достигает  значения
                                            i
V    или величина  транспортирующей  способности  мю    становится
 max                                                i
меньше 0,003.

IV. Определение параметров потока в сечении
у подошвы откоса дамбы

Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п. 2.2.3, выбираются:

    - максимальное значение полного расхода Q    и соответствующие
                                             max
ему значения ширины b   и глубины h   (вариант 1);
                     11            11
    - максимальное    значение    удельного    расхода    q      и
                                                           max
соответствующие ему значения ширины b   и глубина h   (вариант 2);
                                     12            12
    - максимальное значение ширины прорана b   .
                                            max
    Расчет по  выбранным  параметрам производится одновременно для
Q    и q   .
 max    max
    4.1. Для  определения  формы  свободной   поверхности   потока
необходимо  сравнить  величину нормальной глубины h  с критической
                                                   0
глубиной h   и уклона  внешнего  откоса  дамбы   i   с   величиной
          кр                                      ВО
критического уклона i  .
                     кр
    Определение критической глубины потока (м) (здесь и  далее  по
тексту  формулы  в  левой  колонке  относятся  к  первому варианту
расчета, в правой - ко второму):

                _________                      _________
               /      2                       /      2
              /альфа Q                       /альфа q
           3 /        max                 3 /        max
    h    = \/  ----------;         h    = \/ -----------,     (31)
     кр1            2               кр2           g
                  gb
                    11

    где:
    альфа - коэффициент кинетической энергии,  принимается  равным
1,1;
    g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/кв. с).
    Нормальная глубина   h    потока   вычисляется   в    процессе
                          0
итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода К :
                                                              0
    вычисляется модуль расхода:

                      Q                      q
                       max                    max
                K   = ----;            K   = ----,            (32)
                 01     _               02     _
                      \/i                    \/i

                1
    где i   = -----.
         ВО   n
               отк.
    Задавая различные  значения  h   (h ) (здесь и далее по тексту
                                  1    2
значения параметров,  указанных в скобках,  относятся  ко  второму
варианту расчета), определяем характеристики потока:
    - площадь сечения (кв. м):

          омега  = b  h ;               омега  = b  h ;       (33)
               1    11 1                     2    12 2

    - смоченный периметр потока:

          хи  = b   + 2h ;              хи  = b   + 2h ;      (34)
            1    11     1                 1    12     2

    - гидравлический радиус:

               омега                         омега
                    1                             2
          R  = ------;                  R  = ------;          (35)
           1     хи                      2     хи
                   1                             2

    - коэффициент Шези:

               1  1/6                        1  1/6
          C  = - R   ;                  C  = - R   ,          (36)
           1   n  1                      2   n  2

    где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025;
    - значение расчетного модуля расхода К :
                                          r

                          __                            __
          K   = омега C \/R ;           K   = омега C \/R .   (37)
           r1        1 1   1             r2        2 2   2

    Подставляя значения  параметров,  определяемых  по  уравнениям
(33) - (36), в выражения (37), получим:

                                        ____________
                                       /b    x h
                                    3 /  кр1    1  2
             K   = 40 x b    x h  x \/ (----------) ;
              r1         кр1    1       b
                                         кр1 + 2h
                                                 1
                                                              (38)
                                        ____________
                                       /b    x h
                                    3 /  кр2    2  2
             K   = 40 x b    x h  x \/ (----------) .
              r2         кр2    2       b
                                         кр2 + 2h
                                                 2

    Результаты расчетов и значения h  (h )  заносятся  в  таблицу.
                                    1   2
Значение  h  (h ), при котором расчетный модуль расхода K   ~= K
           1   2                                         r1     01
(K   ~= K  ), и будет  значением  нормальной  глубины  потока  h
  r2     02                                                     01
(h  ).
  02
    Величина критического уклона определяется по формуле:

                 g хи                          g хи
                     кр1                           кр2
       i    = --------------;        i    = --------------.   (39)
        кр1          2                кр2          2
              альфа C   b                   альфа C   b
                     кр1 кр1                       кр2 кр2

    Подставляя значения  параметров,  определяемых  по  уравнениям
(33) - (36) при h = h  , в (39), получим:
                     кр

                                      ______________
                                     /             4
                                    /(b    + 2h   )
                            -3   3 /   кр1     кр1
            i    = 5,57 x 10   x \/  ---------------;
             кр1                       b    x h
                                        кр1    кр1
                                                              (40)
                                      ______________
                                     /             4
                                    /(b    + 2h   )
                            -3   3 /   кр2     кр2
            i    = 5,57 x 10   x \/  ---------------,
             кр2                       b    x h
                                        кр2    кр2

    где b    = b  ; b    = b  .
         кр1    11   кр2    12
    В зависимости от глубины потока в начале откоса  h    (h  )  и
                                                      11    12
соотношения i > либо < i    (i > либо < i   )  и h   > либо < h
                        кр1              кр2      01           кр1
(h   > либо < h   )  определяется  форма   свободной   поверхности
  02           кр2
потока.
    4.2. Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.
    Из полученных  значений  h  ,  h  ,  h     (h  ,  h  ,   h   )
                              11    01    кр1    12    02     кр2
выбираются наибольшее и наименьшее значение глубины потока [h    ,
                                                             max1
h     (h    , h    )] и вычисляется среднее значение:
 min1   max2   min2

              h     + h                     h     + h
               max1    min1                  max2    min2
       h    = -------------;         h    = -------------.    (41)
        ср1         2                 ср2         2

    Определяем длину  откоса   L,   на   которой   устанавливается
нормальная глубина h   (h  ):
                    01   02

                                                -
             L  = h  n    [эта   - эта   - (1 - j ) x
              1    01 отк.    21      11         1

                   x [фи(эта  ) - фи(эта  )]];
                            21          11
                                                              (42)
                                                -
             L  = h  n    [эта   - эта   - (1 - j ) x
              2    02 отк.    22      12         2

                   x [фи(эта  ) - фи(эта  )]];
                            22          12

                             ____________________
                            /          b
               -         3 /            ср1     4
               j  = 45 x \/h    x (------------) ;
                1           ср1    b    + 2h
                                    ср1     ср1
                                                              (43)
                             ____________________
                            /          b
               -         3 /            ср2     4
               j  = 45 x \/h    x (------------) ,
                2           ср2    b    + 2h
                                    ср2     ср2

    где:
    b    = b  , b    = b  ;
     ср1    11   ср2    12
    эта   - относительная  глубина   (для  каждого  из  вариантов)
       ij
определяется:

                  h                             h
                   max1                          max2
          эта   = -----;                эта   = -----;       (44а)
             11    h                       12    h
                    01                            02

                  h                             h
                   min2                          min2
          эта   = -----;                эта   = -----.       (44б)
             21    h                       22    h
                    01                            02

    По величинам  гидравлических  показателей  русла  X1  (X2)   и
относительным  глубинам находятся  функции  относительной  глубины
фи(эта  ), фи(эта  ) и фи(эта  ), фи(эта  ) (см. Приложение 1).
      11         12          21         22
    Гидравлический показатель русла определяется по формулам:

                       2,8                           2,8
          X  = 3,4 - --------;          X  = 3,4 - --------.  (45)
           1         b                   2         b
                      ср1                           ср2
                     ---- + 2                      ---- + 2
                     h                             h
                      ср1                           ср2

    Полученные в (42) величины  L   и  L   сравниваются  с  длиной
                                 1      2
внешнего откоса дамбы L .
                       0
    Если полученное значение L  < L  (L  < L ),  то считается, что
                              1    0   2    0
глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h   = h
                                                          01    11
и h   = h  .  Если же значение L  > L  (L  > L ),  тогда,  задавая
   02    12                     1    0   2    0
L  = L  (L  = L ),  из  уравнения (42) определяем глубину потока у
 1    0   2    0
подошвы откоса:

                               L
                                0
  h   = ------------------------------------------------------;
   01                           -
        n    {эта   - эта  (1 - j ) x [фи(эта  ) - фи(эта  )]}
         отк.    21      11      1           21          11
                                                              (46)
                               L
                                0
  h   = ------------------------------------------------------.
   02                           -
        n    {эта   - эта  (1 - j ) x [фи(эта  ) - фи(эта  )]}
         отк.    22      12      2           22          12

    4.3. Определение  скорости  потока  в сечении у подошвы откоса
дамбы.
    Скорость u определяется по известному расходу и глубине потока
в сечении у подошвы откоса:

                Q                            q
                 max                          max
          u  = -----;                   u  = ----.            (47)
           1   b h                       2   h
                1 01                          02

    Из полученных  расчетов  из двух случаев выбираем максимальные
значения параметров потока в сечении  у  подошвы  откоса:  глубины
h     и  скорости u   .  Ширина потока в этом сечении  принимается
 max               max
равной максимальной ширине прорана  b   .  Эти  величины  являются
                                     max
исходными  для  расчета движения потока по прилегающей к хранилищу
местности.

V. Расчет максимальных параметров потока
по трассе растекания

В зависимости от характера рельефа вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины либо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.

Учитывая, что хранилища организаций, подконтрольных органам Госгортехнадзора России, в основном относятся к овражным, овражно-пойменным и/или равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.

В расчете принято допущение о том, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.

    Для определения параметров потока по трассе  растекания  русло
потока  разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой
поперечного сечения.  На  границах  участков  принимается  условие
равенства расходов. За расчетное принимается максимальное значение
расхода потока Q  =  Q   ,  полученное  в  результате  расчета  на
                П     max
первом этапе.
    Для расчета площади сечения лога на концах выбранных  участков
задаются  характерные  абсолютные  отметки бортов А  и дна А  лога
                                                   Б        Д
(см. рис. 2).
    Для определения  формул  расчета  скорости  u ,  глубины  h  и
                                                 i             i
ширины b  потока вычисляются уклоны i-ых участков лога I  :
        i                                               Лi

                              A     - A
                               Дi-1    Дi
                        I   = -----------,
                         Лi       L
                                   Лi

    где L   - длина выбранного i-го участка лога.
         Лi
    Для плоского   рельефа  местности  и  уклонов  с  I    <  0,01
                                                       Лi
параметры потока определяются:

                                                   -
                                 Q                 X
                                  П                 i
    - скорость потока: u  = ----------- x (1 - ---------);    (48)
                        i   b    x h                  -
                             i-1    i-1        3,32 + X
                                                       i

                                            -
                                            X
                                             i
    - глубина потока:  h  = h    x (1 - ---------);           (49)
                        i    i-1               -
                                        2,85 + X
                                                i

                                               -0,6
    - ширина потока:   b  = b    x (1 + 4,69 x X    ),        (50)
                        i    i-1                i

                    ________
             l  x \/g x h
        -     i          i-1
    где X  = --------------- - относительное расстояние.      (51)
         i     b    x u
                i-1    i-1

    Для уклонов I   > 0,01 параметры потока в створах  критическую
                 Лi
                     н
h    и  нормальную  h   глубины  в  i-ом  створе  при  расходе  Q
 кр                                                              П
определяются следующим образом:

                                 _________
                                /        2
                               /2 альфа Q
                            5 /          П
                      h   = \/  ----------;                   (52)
                       кр            2
                                   gm

                                  _____
                                 / 2Q
                          н     /    П
                         h  = \/ ------,                      (53)
                                     __
                                 mC\/R
                                      i

    где m - среднее заложение откосов лога в створе:

                            альфа  + альфа
                                 Л        П
                    m = ctg(---------------).
                                   2

    Так как коэффициент Шези C и гидравлический радиус  R  зависят
              н        н
от  глубины  h ,  то  h   определяется  методом   последовательных
итераций.  При этом C определяется по формуле (36), R - по формуле
(34).
                                                      н
    В зависимости от соотношения глубин h   ,  h  ,  h   и  уклона
                                         i-1    кр
будем  иметь  кривую  спада  либо  подпора.  Исходя  из  уравнения
Бернулли:

                        2                      2
                 альфа U                альфа U
                        i-1                    i
          h    + ---------- + il = h  + -------- + h  ,       (54)
           i-1       2g             i      2g       ТР

    где:

            2
           U  L
            ср
    h   = ------ - потери напора между створами;
     ТР    2
          C  R
           ср ср

          U    + U              C    + C              R    + R
           i-1    i              i-1    i              i-1    i
    U   = ---------;      C   = ---------;      R   = ---------;
     ср       2            ср       2            ср       2

         2Q
           П
    U  = ---  - скорость потока в i-том створе;
     i    2
         h m

    i = I  ;
         Лi

    определяем длину кривой свободной поверхности l:

                                         2      2
                   h  - h    - 0,056 x (U    - U )
                    i    i-1             i-1    i             (55)
               l = -------------------------------,
                                   2
                                  U
                                   ср
                             i - ------
                                  2
                                 C  R
                                  ср ср

    где h    - глубина в предыдущем створе.
         i-1
    Если длина кривой l меньше расстояния между створами  L  ,  то
                                                           Лi
                н
h   достигнет  h   или  h    и будет им равна (соответственно),  в
 i                       кр
противном случае определяем глубину h  по формуле:
                                     i

                               (h  - h   ) x l
                                 i    i-1
                   h  = h    + ---------------.               (56)
                    i    i-1         L
                                      Лi

    Площадь максимального  затопления между створами определяем по
формуле:

                h   (m  + m )    + h (m  + m )
                 i-1  Л    П i-1    i  Л    П i
            S = ------------------------------- x L  .        (57)
                              2                    Лi

    Расчет повторяется для следующего створа.
    Гидродинамическое давление P  на сооружения,  расположенные на
                                i
пути потока на расстоянии  l  от  подошвы  дамбы,  вычисляется  по
формуле:

                                      2
                         2,7 x ро  x u
                                 ж    i
                    P  = -------------- (Па).                 (58)
                     i         2

    Для защиты  объектов,  попадающих  в  зону затопления, можно с
помощью защитных дамб отвести поток  через  какое-либо  пропускное
сооружение  (водоотводной канал),  находящееся  на расстоянии l от
подошвы  дамбы,  расчет  которого  ведется  по  условию   пропуска
максимального   расхода   потока   Q .   Поперечное   сечение  S ,
                                    П                           K
обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости u
в этом месте и по максимальному расходу:

                                  Q
                                   П
                             S  = --.                         (59)
                              К   u

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока по длине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.

Приложение 1

             ФУНКЦИИ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ фи(эта  )
                                                 ij
┌─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┐
│     │2,00 │2,50 │3,00 │3,25 │3,50 │3,75 │4,00 │4,50 │5,00 │5,50 │
│     │ <*> │     │     │     │     │     │     │     │     │     │
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 1   │  2  │  3  │  4  │  5  │  6  │  7  │  8  │  9  │  10 │  11 │
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,00 │0,000│0,000│0,000│0,000│0,000│0,000│0,000│0,000│0,000│0,000│
│<**> │     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,05 │0,050│0,050│0,050│0,050│0,050│0,050│0,050│0,050│0,050│0,050│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,10 │0,100│0,100│0,100│0,100│0,100│0,100│0,100│0,100│0,100│0,100│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,15 │0,151│0,150│0,150│0,150│0,150│0,150│0,150│0,150│0,150│0,150│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,20 │0,202│0,201│0,200│0,200│0,200│0,200│0,200│0,200│0,200│0,200│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,25 │0,255│0,252│0,251│0,250│0,250│0,250│0,250│0,250│0,250│0,250│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,30 │0,309│0,304│0,302│0,301│0,300│0,300│0,300│0,300│0,300│0,300│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,35 │0,365│0,357│0,354│0,352│0,351│0,351│0,351│0,350│0,350│0,350│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,40 │0,423│0,411│0,407│0,404│0,403│0,403│0,402│0,401│0,400│0,400│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,45 │0,484│0,468│0,461│0,458│0,456│0,455│0,454│0,452│0,451│0,450│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,50 │0,549│0,527│0,517│0,513│0,510│0,508│0,507│0,504│0,502│0,501│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,55 │0,619│0,590│0,575│0,570│0,566│0,564│0,561│0,556│0,554│0,552│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,60 │0,693│0,657│0,637│0,630│0,624│0,621│0,617│0,610│0,607│0,605│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,61 │0,709│0,671│0,650│0,642│0,636│0,632│0,628│0,621│0,618│0,615│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,62 │0,725│0,685│0,663│0,654│0,648│0,644│0,640│0,632│0,629│0,626│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,63 │0,741│0,699│0,676│0,667│0,660│0,662│0,652│0,644│0,640│0,637│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,64 │0,758│0,714│0,689│0,680│0,673│0,668│0,664│0,656│0,651│0,648│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,65 │0,775│0,729│0,703│0,693│0,686│0,681│0,676│0,668│0,662│0,659│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,66 │0,792│0,744│0,717│0,706│0,699│0,694│0,688│0,680│0,674│0,670│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,67 │0,810│0,760│0,731│0,720│0,712│0,707│0,700│0,692│0,686│0,681│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,98 │0,829│0,776│0,746│0,734│0,725│0,720│0,713│0,704│0,698│0,692│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,69 │0,848│0,792│0,761│0,748│0,739│0,733│0,726│0,716│0,710│0,704│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,70 │0,867│0,809│0,776│0,763│0,753│0,746│0,739│0,728│0,722│0,716│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,71 │0,887│0,826│0,791│0,778│0,767│0,760│0,752│0,741│0,734│0,728│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,72 │0,907│0,843│0,807│0,793│0,781│0,774│0,766│0,754│0,747│0,740│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,73 │0,928│0,861│0,823│0,808│0,796│0,788│0,780│0,767│0,760│0,752│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,74 │0,950│0,880│0,840│0,823│0,811│0,802│0,794│0,780│0,773│0,764│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,75 │0,972│0,899│0,857│0,839│0,827│0,816│0,808│0,794│0,786│0,776│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,76 │0,996│0,919│0,874│0,855│0,843│0,832│0,823│0,808│0,799│0,788│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,77 │1,020│0,939│0,892│0,872│0,860│0,848│0,838│0,822│0,812│0,801│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,78 │1,045│0,960│0,911│0,890│0,877│0,865│0,854│0,837│0,826│0,814│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,79 │1,071│0,982│0,930│0,908│0,895│0,882│0,870│0,852│0,840│0,828│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,80 │1,098│1,006│0,950│0,929│0,913│0,900│0,887│0,867│0,854│0,842│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,81 │1,127│1,031│0,971│0,947│0,932│0,918│0,904│0,882│0,869│0,857│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,82 │1,156│1,056│0,993│0,968│0,951│0,937│0,922│0,898│0,884│0,872│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,83 │1,188│1,082│1,016│0,990│0,971│0,956│0,940│0,915│0,900│0,888│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,84 │1,221│1,110│1,040│1,013│0,992│0,976│0,960│0,933│0,917│0,904│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,85 │1,256│1,139│1,065│1,037│1,015│0,997│0,980│0,952│0,935│0,921│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,86 │1,293│1,170│1,092│1,062│1,039│1,019│1,002│0,972│0,953│0,938│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,87 │1,333│1,203│1,120│1,088│1,065│1,043│1,025│0,993│0,972│0,956│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,88 │1,375│1,238│1,151│1,116│1,092│1,069│1,049│1,015│0,992│0,975│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,89 │1,421│1,276│1,183│1,146│1,121│1,097│1,075│1,039│1,014│0,995│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,90 │1,472│1,316│1,218│1,179│1,152│1,127│1,103│1,065│1,038│1,017│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,905│1,499│1,338│1,237│1,197│1,169│1,143│1,117│1,079│1,050│1,028│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,910│1,527│1,361│1,257│1,216│1,186│1,159│1,132│1,093│1,063│1,040│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,915│1,557│1,385│1,278│1,236│1,204│1,176│1,148│1,108│1,077│1,053│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,920│1,589│1,411│1,300│1,257│1,223│1,194│1,165│1,124│1,091│1,066│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,925│1,622│1,439│1,323│1,279│1,243│1,214│1,184│1,141│1,106│1,080│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,930│1,658│1,469│1,348│1,302│1,265│1,265│1,204│1,159│1,122│1,095│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,935│1,696│1,501│1,374│1,326│1,288│1,257│1,225│1,178│1,139│1,111│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,940│1,738│1,535│1,403│1,352│1,312│1,280│1,247│1,198│1,157│1,128│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,945│1,782│1,571│1,434│1,380│1,338│1,305│1,271│1,219│1,176│1,146│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,950│1,831│1,610│1,467│1,411│1,367│1,332│1,297│1,241│1,197│1,165│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,955│1,885│1,653│1,504│1,445│1,399│1,362│1,325│1,265│1,220│1,186│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,960│1,945│1,701│1,545│1,483│1,435│1,395│1,356│1,292│1,246│1,209│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,965│2,013│1,756│1,591│1,526│1,475│1,432│1,391│1,324│1,275│1,235│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,970│2,092│1,820│1,644│1,575│1,521│1,475│1,431│1,362│1,308│1,265│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,975│2,184│1,895│1,707│1,632│1,575│1,525│1,479│1,407│1,347│1,300│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,980│2,297│1,985│1,783│1,703│1,640│1,587│1,537│1,460│1,394│1,344│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,985│2,442│2,100│1,881│1,795│1,727│1,666│1,611│1,525│1,455│1,400│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,990│2,646│2,264│2,018│1,921│1,844│1,777│1,714│1,614│1,538│1,474│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│0,995│3,000│2,544│2,250│2,137│2,043│1,965│1,889│1,770│1,680│1,605│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,005│2,997│2,139│1,647│1,477│1,329│1,218│1,107│0,954│0,826│0,730│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,010│2,652│1,863│1,419│1,265│1,138│1,031│0,936│0,790│0,680│0,598│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,015│2,450│1,704│1,291│1,140│1,022│0,922│0,836│0,702│0,603│0,525│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,020│2,307│1,591│1,193│1,053│0,940│0,847│0,766│0,641│0,546│0,474│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,025│2,197│1,504│1,119│0,986│0,879│0,789│0,712│0,594│0,503│0,435│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,030│2,107│1,432│1,061│0,931│0,827│0,742│0,668│0,555│0,468│0,402│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,035│2,031│1,372│1,010│0,885│0,784│0,702│0,632│0,522│0,439│0,375│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,040│1,966│1,320│0,967│0,845│0,747│0,668│0,600│0,494│0,416│0,353│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,045│1,908│1,274│0,929│0,810│0,716│0,638│0,572│0,469│0,394│0,334│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,05 │1,857│1,234│0,896│0,779│0,687│0,612│0,548│0,447│0,375│0,317│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,06 │1,768│1,164│0,838│0,726│0,640│0,566│0,506│0,411│0,343│0,290│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,07 │1,693│1,105│0,790│0,682│0,600│0,529│0,471│0,381│0,316│0,266│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,08 │1,629│1,053│0,749│0,645│0,565│0,497│0,441│0,355│0,292│0,245│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,09 │1,573│1,009│0,713│0,612│0,534│0,469│0,415│0,332│0,271│0,226│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,10 │1,522│0,969│0,680│0,583│0,506│0,444│0,392│0,312│0,253│0,210│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,11 │1,477│0,933│0,652│0,557│0,482│0,422│0,372│0,293│0,237│0,196│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,12 │1,436│0,901│0,626│0,533│0,461│0,402│0,354│0,277│0,223│0,183│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,13 │1,398│0,872│0,602│0,512│0,442│0,384│0,337│0,263│0,211│0,172│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,14 │1,363│0,846│0,581│0,493│0,424│0,368│0,322│0,250│0,200│0,162│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,15 │1,331│0,821│0,561│0,475│0,407│0,353│0,308│0,238│0,190│0,153│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,16 │1,301│0,797│0,542│0,458│0,391│0,339│0,295│0,227│0,181│0,145│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,17 │1,273│0,775│0,525│0,442│0,377│0,326│0,283│0,217│0,173│0,137│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,18 │1,247│0,755│0,510│0,427│0,364│0,314│0,272│0,208│0,165│0,130│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,19 │1,222│0,736│0,495│0,415│0,352│0,302│0,262│0,200│0,158│0,124│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,20 │1,199│0,718│0,480│0,400│0,341│0,292│0,252│0,192│0,151│0,118│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,21 │1,177│0,701│0,467│0,388│0,330│0,282│0,243│0,184│0,144│0,113│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,22 │1,156│0,685│0,454│0,377│0,320│0,272│0,235│0,177│0,138│0,108│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,23 │1,136│0,670│0,442│0,366│0,310│0,263│0,227│0,170│0,132│0,103│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,24 │1,117│0,656│0,431│0,356│0,301│0,255│0,219│0,164│0,126│0,098│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,25 │1,098│0,643│0,420│0,346│0,292│0,247│0,212│0,158│0,121│0,094│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,26 │1,081│0,630│0,410│0,337│0,284│0,240│0,205│0,152│0,116│0,090│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,27 │1,065│0,618│0,400│0,328│0,276│0,233│0,199│0,147│0,111│0,086│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,28 │1,049│0,606│0,391│0,320│0,268│0,226│0,193│0,142│0,107│0,082│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,29 │1,033│0,594│0,382│0,312│0,261│0,220│0,187│0,137│0,103│0,079│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,30 │1,018│0,582│0,373│0,304│0,254│0,214│0,181│0,133│0,099│0,076│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,31 │1,004│0,571│0,365│0,297│0,247│0,208│0,176│0,129│0,095│0,073│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,32 │0,990│0,561│0,357│0,290│0,241│0,202│0,171│0,125│0,092│0,070│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,33 │0,977│0,551│0,349│0,283│0,235│0,197│0,166│0,121│0,089│0,067│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,34 │0,964│0,542│0,341│0,277│0,229│0,192│0,161│0,117│0,086│0,064│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,35 │0,952│0,533│0,334│0,271│0,224│0,187│0,157│0,113│0,083│0,061│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,36 │0,940│0,524│0,328│0,265│0,219│0,182│0,153│0,109│0,080│0,058│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,37 │0,928│0,516│0,322│0,259│0,214│0,177│0,149│0,106│0,077│0,056│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,38 │0,917│0,508│0,316│0,253│0,209│0,173│0,145│0,103│0,074│0,054│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,39 │0,906│0,500│0,310│0,248│0,204│0,169│0,141│0,100│0,072│0,052│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,40 │0,896│0,492│0,304│0,243│0,199│0,165│0,137│0,097│0,070│0,050│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,41 │0,886│0,484│0,298│0,238│0,195│0,161│0,134│0,094│0,068│0,048│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,42 │0,876│0,477│0,293│0,233│0,191│0,157│0,131│0,091│0,066│0,046│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,43 │0,866│0,470│0,288│0,229│0,187│0,153│0,128│0,088│0,064│0,045│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,44 │0,856│0,463│0,283│0,225│0,183│0,150│0,125│0,085│0,062│0,044│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,45 │0,847│0,456│0,278│0,221│0,179│0,147│0,122│0,083│0,060│0,043│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,46 │0,838│0,450│0,273│0,217│0,175│0,144│0,119│0,081│0,058│0,042│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,47 │0,829│0,444│0,268│0,213│0,171│0,141│0,116│0,079│0,056│0,041│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,48 │0,821│0,438│0,263│0,209│0,168│0,138│0,113│0,077│0,054│0,040│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,49 │0,813│0,432│0,259│0,205│0,165│0,135│0,110│0,075│0,053│0,039│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,50 │0,805│0,426│0,255│0,201│0,162│0,132│0,108│0,073│0,052│0,038│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,55 │0,767│0,399│0,235│0,184│0,147│0,119│0,097│0,065│0,045│0,032│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,60 │0,733│0,376│0,218│0,170│0,134│0,108│0,087│0,058│0,039│0,027│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,65 │0,703│0,355│0,203│0,157│0,123│0,098│0,079│0,052│0,034│0,023│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,70 │0,675│0,336│0,189│0,145│0,113│0,090│0,072│0,046│0,030│0,020│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,75 │0,650│0,318│0,177│0,134│0,104│0,083│0,065│0,041│0,026│0,017│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,80 │0,626│0,303│0,166│0,124│0,096│0,077│0,060│0,037│0,023│0,015│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,85 │0,605│0,289│0,156│0,115│0,089│0,071│0,055│0,033│0,020│0,013│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,90 │0,585│0,276│0,147│0,108│0,083│0,066│0,050│0,030│0,018│0,011│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1,95 │0,567│0,264│0,139│0,102│0,078│0,061│0,046│0,027│0,015│0,009│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,0  │0,550│0,253│0,132│0,097│0,073│0,057│0,043│0,025│0,013│0,008│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,1  │0,518│0,233│0,119│0,086│0,064│0,049│0,037│0,021│0,012│0,007│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,2  │0,490│0,216│0,108│0,077│0,057│0,043│0,032│0,018│0,010│0,006│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,3  │0,466│0,201│0,098│0,069│0,051│0,038│0,028│0,015│0,008│0,005│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,4  │0,444│0,188│0,090│0,063│0,046│0,034│0,024│0,013│0,007│0,004│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,5  │0,424│0,176│0,082│0,057│0,041│0,031│0,021│0,011│0,006│0,003│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,6  │0,405│0,165│0,076│0,052│0,037│0,028│0,019│0,010│0,005│0,003│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,7  │0,389│0,155│0,070│0,048│0,033│0,025│0,017│0,009│0,005│0,002│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,8  │0,374│0,146│0,065│0,044│0,030│0,022│0,015│0,008│0,004│0,002│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│2,9  │0,360│0,138│0,060│0,040│0,027│0,020│0,013│0,007│0,004│0,001│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│3,0  │0,346│0,131│0,056│0,037│0,025│0,019│0,012│0,006│0,003│0,001│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│3,5  │0,294│0,104│0,041│0,026│0,017│0,012│0,008│0,004│0,002│0,001│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│4,0  │0,255│0,084│0,031│0,019│0,012│0,008│0,005│0,002│0,001│0,000│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│4,5  │0,226│0,070│0,025│0,014│0,009│0,007│0,004│0,002│0,001│0,000│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│5,0  │0,203│0,059│0,020│0,010│0,007│0,005│0,003│0,001│0,000│0,000│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│6,0  │0,168│0,047│0,014│0,007│0,004│0,003│0,002│0,001│0,000│0,000│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│8,0  │0,126│0,029│0,009│0,004│0,002│0,002│0,001│0,000│0,000│0,000│
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│10,0 │0,100│0,021│0,005│0,002│0,001│0,001│0,001│0,000│0,000│0,000│
└─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┘

--------------------------------

<*> Гидравлический показатель русла.

<**> Значения относительной глубины, определяемые в п. 2.3.2 по формулам (44а) и (44б).

Задайте вопрос юристу:
+7 (499) 703-46-71 - для жителей Москвы и Московской области
+7 (812) 309-95-68 - для жителей Санкт-Петербурга и Ленинградской области